Выбор уставки токового органа с пуском по току обратной последовательности I2, действующего на отключение

Выбор уставки токового органа с пуском по току обратной последовательности I2, действующего на блокировку.

Выбор уставки токовых органов с пуском по току обратной последовательности I2.

Для обоих полукомплектов уставки предварительно, до определения коэффициента чувствительности, выбираются одинаковыми, т.к. в формулы для расчета входит один и тот же I_{л бл уст.}

Уставкатокового органа с пуском по току обратной последовательности I_{2 бл уст} выбирается исходя изотстройки от тока небаланса, определяемого погрешностями ТТ, частотными небалансами фильтров обратной последовательности и погрешностями их настройки, а также небалансами нагрузочного режима сети.

Выводится из действия при тяговой нагрузке.

I_{2бл уст} = k_отс * I_{2нб расч}/ k_возв, где (6-4)

I_{2нб расч} – расчетный ток небаланса обратной последовательности рассчитывается по выражению (6-5);

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс= 1,3;

k_возв – коэффициент возврата принимается равным k_возв=0,95.

I_{2нб расч}= (I_{л бл уст}/Ö 3)*Ö[(ε₁/3)²+(k_f*Df)²+(Dф)²+(k_{2 несим})²]= (I_{л бл уст}/Ö 3)*0,024, где (6-5)

I_{л бл уст} – уставка блокирующего токового органа с пуском по IL;

ε₁ – полная погрешность ТТ принимается равной ε₁=0,01; [2]

k_f – коэффициент частотной зависимости ФТОП по данным разработчика принимается равным k_f=0,23;[3]

Df – относительная погрешность отклонения частоты для сети 330 кВ и выше принимается равным Df=0,04;

Dф – относительная погрешность настройки фильтра с учётом погрешности принимается равным Dф=0,005;

k_{2 несим} – коэффициент несимметрии тока обратной последовательности принимается равным k_{2 несим}=0,02.[4]

На линиях с ответвлениями не надо отстраивать I_{2 от уст} от КЗ за трансформатором ответвления, т.к. в защите есть специальный орган Z_отв, отстроенный от КЗ за трансформатором. Характеристика Z_отв в комплексной плоскости сопротивлений проходит через начало координат, поэтому I_{2 от уст} не надо отстраивать от внешнего КЗ на питающей стороне при одностороннем питании и подпитке от двигателей нагрузки.

Выводится из действия при тяговой нагрузке.

Уставка I_{2 от уст} выбирается исходя из следующих критериев:

· отстройки от I_{2бл уст} того конца линии, с которым согласовывается данный комплект, с учетом коэффициента ответвления;

I_{2от отстр уст}= k_отв*k_отс* I_{2бл уст}, где (6-6)

k_отв – коэффициент ответвления;

I_{2бл уст} – уставка блокирующего токового органа с пуском по I2;

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=2.

При таком выборе коэффициента отстройки k_отс=2, I_2от автоматически будет отстроен от тока небаланса обратной последовательности, возникающего в режиме внешнего трехфазного КЗ при токе, обеспечивающим срабатывание I_{л бл} с обоих концов линии.

При токе, обеспечивающем надежное срабатывание I_{л бл} с обоих концов, I_2от работать не будет.

А) Расчет коэффициента ответвления k_отв на линиях с ответвлениями без источников питания.

Т. к. рассматриваемая защита имеет направленные органы Z_отв, не дающие ей срабатывать при направлении мощности к шинам, то необходимо учитывать коэффициент ответвления только для случая представленного на рис. 6-1. [1] В качестве расчетного для определения k_отв рассматривается режим удаленного трехфазного КЗ в одной из питающих систем (в точке к, рис. 6-1). Пусть через место установки одного из полукомплектов на конце II протекает ток равный I_{2 бл уст}, а на другом – I_{2 бл уст}+I­_{å нагр. отв}. ₂ Тогда k_отв определяется по следующему выражению:

, где

I₂ ­_{å нагр. отв} – максимальный ток обратной последовательности, обусловленный несимметрией нагрузки в рассматриваемом режиме КЗ, в первом приближении может быть принят равным 2% от суммы максимальных рабочих токов концов без питания в нагрузочном режиме.

Во всех остальных случаях коэффициент ответвления принимается равным k_отв=1.

Б) Расчет коэффициента ответвления k_отв на многоконцевых линиях.

Возможен случай, когда при внешнем КЗ по отношению к рассматриваемой линии в одном из комплектов ток будет больше, чем токи в остальных комплектах. Тогда наихудшим, с точки зрения селективности, является режим сети, когда остальные токи приблизительно равны I_2бл, то есть находятся на грани срабатывания. В этом случае может запуститься только передатчик с наибольшим током. И если ток КЗ окажется достаточным для срабатывания I_2от, то произойдет излишнее срабатывание защиты. Поэтому с помощью коэффициент ответвления k_отв необходимо загрубить уставку I_{2от уст}.

k_отв=I_{2 п-та max} / I_{2 равн}, где

I_{2 п-та max} – ток обратной последовательности, в том полукомплекте, где он максимальный.

I_{2 равн­} – максимальный из токов обратной последовательности в режиме с наиболее близкими токами на остальных концах линии.

В) Если при рассмотрении согласования данного комплекта с другим окажется, что невозможен такой режим сети, когда ток в нем максимальный, то в этом случае коэффициент ответвления при расчете уставки может быть принят равным k_отв=1. Тогда уставка I_{2от уст} выбирается следующим образом:

I_{2от отстр уст}= k_отв*k_отс* I_{2бл уст}, где

k_отв – коэффициент ответвления принимается равным k_отв=1;

I_{2бл уст} – уставка блокирующего токового органа с пуском по I2;

k_отс – коэффициент отстройки принимается равным k_отс=2.

Если при этом окажется, что чувствительность на данном конце не обеспечивается, то можно посчитать реальный коэффициент ответвления. Но во всех случаях для одного и того же полукомплекта уставка I_{2от уст} должна быть:

I_{2от уст}≥1,05* I_{2бл уст}

· отстройки от составляющей обратной последовательности емкостного тока линии, обусловленной кратковременной несимметрией при включении линии под напряжение.

I_{2от емк уст}= k_отв*k_отс* I_{2 емк уд}*L, где (6-7)

k_отс – коэффициент отстройки, учитывающий необходимый запас на увеличение емкостного тока в переходном режиме, принимается равным k_отс=2,0;

k_отв – коэффициент ответвления;

I_{2 емк уд} – емкостной ток обратной последовательности на 1 км линии определяется по таблице 6-1;

L – длина линии.

Таблица 6-1.

Удельный емкостной ток I_{2 емк уд} при включении линии 220-330 кВ под напряжение

Число фаз, включаемых под напряжение	Удельные емкостные токи, А/км
для линий 220 кВ	для линий 330 кВ
Одна	0,1	0,22
Две	0,13	0,26

Окончательно уставка I_{2от уст} выбирается наибольшей из I_{2от отстр уст} и I_{2от емк уст}.

Дата добавления: 2015-06-28