Нормальных к продольной оси элемента

3.56*. Предельные усилия в сечениях согласно пп. 3.62*-3.71* и 3.75 следует определять исходя из следующих предпосылок:

сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

сопротивление бетона сжатию ограничивается напряжениями, равными R_b и равномерно распределенными в пределах условной сжатой зоны бетона;

растягивающие напряжения в арматуре ограничиваются расчетными сопротивлениями растяжению в ненапрягаемой R_s и напрягаемой R_p арматуре;

сжимающие напряжения в ненапрягаемой арматуре ограничиваются расчетными сопротивлениями сжатию R_sc, а в напрягаемой - наибольшими сжимающими напряжениями сигма_pc согласно п. 3.60*;

при расчете сечения на общий случай по СНиП 2.03.01-84* деформации (напряжения) в арматуре определяются в зависимости от высоты сжатой зоны бетона с учетом деформаций (напряжений) от предварительного напряжения.

Допускается при обосновании в установленном порядке также производить указанные расчеты с использованием диаграмм деформаций бетона и арматуры.

Примечание. Для случаев, когда расчетные сопротивления и напряжения в бетоне и арматуре должны вводиться в формулы только в МПа, в тексте даются специальные указания.

Таблица 36

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

|Характеристики гибкости| Коэффициенты продольного изгиба | фи_l |

| элемента |—————————————————————————————————————| |

| |фи_m при относительных эксцентрисите-| |

| | тах e_c/r | |

|———————————————————————|—————————————————————————————————————| |

|l_0/b | l_0/d | l_0/i | 0 | 0,25 | 0,50 | 1,0 | |

|——————|———————|————————|—————————|—————————|—————————|———————|—————————|

| 4 | 3,5 | 14 | 1 | 0,9 | 0,81 | 0,69 | 1 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 1 | 0,9 | 0,81 | 0,69 | |

|10 | 3,6 | 35 | 1 | 0,86 | 0,77 | 0,65 | 0,84 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 1 | 0,86 | 0,77 | 0,65 | |

|12 | 10,4 | 40 | 0,95 | 0,83 | 0,74 | 0,62 | 0,79 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,95 | 0,83 | 0,74 | 0,62 | |

|14 | 12,1 | 48,5 | 0,90 | 0,79 | 0,70 | 0,58 | 0,70 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,85 | 0,74 | 0,65 | 0,53 | |

|16 | 13,8 | 55 | 0,86 | 0,75 | 0,66 | 0,55 | 0,65 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,78 | 0,67 | 0,58 | 0,47 | |

|18 | 15,6 | 62,5 | 0,82 | 0,71 | 0,62 | 0,51 | 0,56 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,75 | 0,64 | 0,55 | 0,44 | |

|20 | 17,3 | 70 | 0,78 | 0,67 | 0,57 | 0,48 | 0,47 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,7 | 0,59 | 0,48 | 0,4 | |

|22 | 19,1 | 75 | 0,72 | 0,60 | 0,52 | 0,43 | 0,41 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,64 | 0,52 | 0,44 | 0,35 | |

|24 | 20,8 | 83 | 0,67 | 0,55 | 0,47 | 0,38 | 0,32 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,59 | 0,47 | 0,39 | 0,3 | |

|26 | 22,5 | 90 | 0,62 | 0,51 | 0,44 | 0,35 | 0,25 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,53 | 0,42 | 0,35 | 0,26 | |

|28 | 24,3 | 97 | 0,58 | 0,49 | 0,43 | 0,34 | 0,20 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,5 | 0,41 | 0,35 | 0,26 | |

|30 | 26 | 105 | 0,53 | 0,45 | 0,39 | 0,32 | 0,16 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,46 | 0,38 | 0,32 | 0,25 | |

|32 | 27,7 | 110 | 0,48 | 0,41 | 0,36 | 0,31 | 0,14 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,42 | 0,35 | 0,3 | 0,25 | |

|34 | 29 | 120 | 0,43 | 0,36 | 0,31 | 0,25 | 0,10 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,39 | 0,32 | 0,27 | 0,21 | |

|38 | 33 | 130 | 0,38 | 0,32 | 0,28 | 0,24 | 0,08 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,33 | 0,28 | 0,24 | 0,2 | |

|40 | 34,6 | 140 | 0,35 | 0,29 | 0,25 | 0,21 | 0,07 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,32 | 0,26 | 0,22 | 0,18 | |

|43 | 37,5 | 150 | 0,33 | 0,28 | 0,24 | 0,21 | 0,06 |

| | | | ———— | ———— | ———— | ———— | |

| | | | 0,3 | 0,25 | 0,21 | 0,18 | |

|———————————————————————————————————————————————————————————————————————|

| Примечание. Над чертой приведены значения для железобетонных|

|элементов с ненапрягаемой арматурой и предварительно напряженных|

|элементов при отсутствии на данной стадии их работы сцепления|

|напрягаемой арматуры с бетоном, под чертой - для предварительно|

|напряженных элементов при наличии сцепления напрягаемой арматуры с|

|бетоном. |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

Таблица 37*

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

|Характеристики гибкости элемента | Коэффициенты продольного изгиба |

| |—————————————————————————————————————|

| | фи_m при относительных | фи_l |

| | эксцентриситетах e_c/r | |

|—————————————————————————————————|———————————————————————————| |

| l_0/b | l_0/i | 0 | 0,25 | 0,50 | 1,0 | |

|——————————|——————————|———————————|————————|—————————|————————|—————————|

| 4 | 14 | 1 | 0,86 | 0,77 | 0,65 | 1 |

| 6 | 21 | 0,98 | 0,84 | 0,75 | 0,63 | 0,94 |

| 8 | 28 | 0,95 | 0,81 | 0,72 | 0,6 | 0,88 |

| 10 | 35 | 0,92 | 0,78 | 0,69 | 0,57 | 0,8 |

| 12 | 42 | 0,88 | 0,76 | 0,67 | 0,55 | 0,72 |

| 14 | 49 | 0,85 | 0,74 | 0,65 | 0,58 | 0,62 |

| 16 | 56 | 0,79 | 0,68 | 0,59 | 0,48 | 0,58 |

| 18 | 63 | 0,74 | 0,63 | 0,54 | 0,43 | 0,43 |

| 20 | 70 | 0,67 | 0,56 | 0,46 | 0,37 | 0,32 |

| 22 | 77 | 0,63 | 0,51 | 0,43 | 0,34 | 0,26 |

| 24 | 84 | 0,58 | 0,46 | 0,38 | 0,29 | 0,20 |

| 26 | 91 | 0,49 | 0,38 | 0,31 | 0,22 | 0,16 |

|———————————————————————————————————————————————————————————————————————|

| В табл. 36 и 37* обозначено: |

| b - сторона прямоугольного сечения, нормальная к направлению|

| перемещения элемента; |

| d - диаметр круглого сечения элемента; |

| l /i - гибкость элемента (i-наименьший радиус инерции поперечного|

| 0 сечения); |

| e /r - относительный эксцентриситет силы N; |

| c |

| е - эксцентриситет силы N относительно центра тяжести приведен-|

| c ного сечения; |

| W |

| red |

| r = —————— - ядровое расстояние (W и А - момент сопротивления|

| A red red |

| red |

|и площадь приведенного сечения). |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

3.57*. Если в сжатой зоне расчетного сечения имеются бетоны разных классов, то их площади приводятся пропорционально расчетным сопротивлениям к бетону одного расчетного сопротивления.

3.58. При расчете балок с плитой в сжатой зоне длина свесов плиты, вводимая в расчет, не должна превышать шести ее толщин h'_f, считая от начала свеса, и должна быть не более половины расстояния в свету между балками.

Начало свеса принимается от ребра балки или от конца вута, если он имеет уклон 1:3 и более.

При переменной толщине плиты, а также при вутах с уклоном менее 1:3 длина свесов определяется по приведенной толщине плиты, которая находится с учетом площади плиты и вутов.

Площадь свесов растянутых поясов двутавровых сечений при расчете не учитывается.

3.59. Если количество растянутой арматуры по конструктивным соображениям или по расчету по трещиностойкости превышает требуемое по расчету по прочности, то в расчете допускается учитывать не всю арматуру, а только требуемую по этому расчету.

3.60*. Напрягаемую арматуру, расположенную в сжатой зоне и имеющую сцепление с бетоном, следует вводить в расчет с напряжением

сигма = R - сигма, (51)

pc pc pc1

где R - учитываемое расчетом наибольшее сжимающее напряжение в

pc напрягаемой арматуре согласно п. 3.38;

сигма - расчетное напряжение в напрягаемой арматуре (за вычетом

pc1 всех потерь) при коэффициенте надежности по нагрузке,

равном гамма_g = 1,1; при сигма_pc1 <= R_pc принимается

сигма_pc = 0.

Площадь поперечного сечения сжатой арматуры A'_s вводится в расчет в зависимости от соотношения расчетной высоты сжатой зоны бетона х и расстояния a'_s этой арматуры до сжатой грани сечения.

При расчете изгибаемых элементов площадь А'_s учитывается полностью, если x_2 > = 2a'_s, где х_2 - высота сжатой зоны, определенная с учетом сжатой арматуры А'_s.

Если без учета сжатой арматуры высота сжатой зоны сечения отвечает условию х_1 >= 2а'_s, а при учете сжатой арматуры х_2<2а'_s, то расчет на прочность допускается производить, используя условие

M <= (R A + R A)(h - а'). (52)

p p s s a s

При x_1 < 2a'_s A'_s не учитывается.

3.61*. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, должен производиться в зависимости от значения относительной высоты сжатой зоны кси = x/h_0, определяемой из соответствующих условий равновесия. Значение кси при расчете конструкций, как правило, не должно превышать относительной высоты сжатой зоны бетона кси_y, при которой предельное состояние бетона сжатой зоны наступает не ранее достижения в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению R_s или R_p с учетом соответствующих коэффициентов условий работы для арматуры.

Значение кси_y определяется по формуле

См. графический объект "Формула (53)"

Если при расчете по прочности окажется необходимым и обоснованным сохранение полученного по расчету значения кси = x/h_0 по величине большего граничного значения кси_y согласно п. 3.61*, то рекомендуется руководствоваться указаниями СНиП 2.03.01-84*.

Указаниями СНиП 2.03.01-84* рекомендуется руководствоваться при расчетах: железобетонных элементов на косое внецентренное сжатие и косой изгиб; элементов с арматурой, равномерно распределенной по сечению; коротких консолей, конструкций на продавливание и отрыв, закладных изделий, строповочных петель и элементов, работающих на изгиб с кручением и на внецентренное сжатие с кручением.

Применение других методов для расчета треугольных, ромбовидных и других непрямоугольных сечений с арматурой, равномерно расположенной и сосредоточенной, допускается производить при их обосновании в установленном порядке.

Расчет прочности круглых сечений железобетонных элементов на внецентренное сжатие приведен в рекомендуемом приложении 29*.

Во всех перечисленных расчетах следует для бетона и арматуры принимать расчетные сопротивления, установленные в настоящих нормах.

Дата добавления: 2015-06-27