Расчетные сопротивления

3.24*. Расчетные сопротивления бетона разных классов при расчете конструкций мостов и труб по предельным состояниям первой и второй групп должны приниматься по табл. 23*.

Расчетные сопротивления бетона на непосредственный срез R_b, cut при расчетах конструкций по предельным состояниям первой группы следует принимать:

для сечений, расположенных в монолитном армированном бетоне, когда не учитывается работа арматуры - R_b, cut = 0,1 R_b;

для тех же сечений, при учете работы арматуры на срез - по указаниям п. 3.78*;

в местах сопряжения бетона омоноличивания с бетоном сборных элементов при соблюдении требований п. 3.170 - R_b, cut = 0,05 R_b.

Для бетонных конструкций расчетные сопротивления сжатию R_b и R_b, mc2 необходимо принимать на 10% ниже значений, указанных в табл. 23*, а для непосредственного среза - R_b, cut = 0,05 R_b.

Расчетные сопротивления монолитного бетона класса В20 во внутренних полостях (в ядре) круглых оболочек опор допускается в расчетах повышать на 25%.

3.25. Расчетные сопротивления бетона, приведенные в п. 3.24* и в табл. 23*, в соответствующих случаях следует принимать с коэффициентами условий работы согласно табл. 24.

Таблица 24

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

|Фактор, обуславливающий введение |Коэффици-| Расчетное | Значение |

| коэффициента условий работы | ент |сопротивление|коэффициента |

| | условий | бетона, | условий |

| | работы | к которому | работы |

| | | вводится | |

| | | коэффициент | |

|—————————————————————————————————|—————————|—————————————|—————————————|

|1. Многократно повторяющаяся на-| | | |

| грузка | m_b1 | R_b | По п. 3.26 |

|—————————————————————————————————|—————————|—————————————|—————————————|

|2. Бетонирование в вертикальном| | | |

| положении сжатых элементов с| m_b4 | R_b | 0,85 |

| площадью поперечного сечения| | | |

| 0,3 м2 и менее | | | |

|—————————————————————————————————|—————————|—————————————|—————————————|

|3. Влияние двухосного напряженно-| m_b6 |R_b, R_b,sh |По п. 3.27 |

| го состояния при поперечном| | | |

| обжатии бетона | | | |

|—————————————————————————————————|—————————|—————————————|—————————————|

|4. Работа конструкции в районах| m_b7 | R_b | 0,9 |

| со средней температурой наруж-| | | |

| ного воздуха наиболее холодной| | | |

| пятидневки ниже минус 40°С при| | | |

| отсутствии водонасыщения бето-| | | |

| на | | | |

|—————————————————————————————————|—————————|—————————————|—————————————|

|5. Попеременное замораживание и| | | |

| оттаивание бетона, находящего-| | | |

| ся в водонасыщенном состоянии| | | |

| в конструкциях, эксплуатируе-| | | |

| мых в районах со средней тем-| | | |

| пературой наружного воздуха| | | |

| наиболее холодной пятидневки,| | | |

| °С: | | | |

| минус 40 и выше | m_b8 | R_b | 0,9 |

| ниже минус 40 | m_b8 | R_b | 0,8 |

|—————————————————————————————————|—————————|—————————————|—————————————|

|6. Работа конструкций, не защи-| | | |

| щенных от солнечной радиации,| m_b9 | R_b, R_bt | 0,85 |

| в климатическом подрайоне| | | |

| IV А согласно СНиП 2.01.01-82 | | | |

|—————————————————————————————————|—————————|—————————————|—————————————|

|7. Наличие в составных конструк-| | | |

| циях: | | | |

| бетонируемых стыков | m_b10 | R_b |По п. 3.28 и|

| | | | табл. 27 |

| клееных стыков | m_b10 | R_b |По п. 3.29 |

| швов на растворе в неармиро-| m_b10 | R_b |По п. 3.30 |

| ванной кладке | | | |

|—————————————————————————————————|—————————|—————————————|—————————————|

|8. Расчет элементов в стадии экс-| | | |

| плуатации по предельным состо-| | | |

| яниям второй группы: | | | |

| а) на косой изгиб и косое| m_b13 | R_b,mc2 | 1,1 |

| внецентренное cжатие | | | |

| б) на кручение | m_b14 | R_b,sh | 1,15 |

| в) на скалывание по плоскости| m_b15 | R_b,sh | 0,5 |

| сопряжения бетона омоноли-| | | |

| чивания с бетоном констру-| | | |

| кции | | | |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

3.26*. При многократно повторяющихся нагрузках, действующих на элементы, подлежащие расчету на выносливость, расчетные сопротивления бетона сжатию в расчетах на выносливость R_bf следует определять по формуле

R = m R = 0,6 бета эпсилон R, (40)

bf b1 b b b b

где m - коэффициент условий работы;

b1

R - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию при расчетах

b по предельным состояниям первой группы (см. табл. 23*);

бета - коэффициент, учитывающий рост прочности бетона во времени

b и принимаемый по табл. 25;

эпсилон - коэффициент, зависящий от асимметрии цикла повторяющихся

b сигма

b, min

напряжений ро = ———————————— и принимаемый по табл. 26.

b сигма

b, max

Таблица 25

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Класс бетона по | В27,5 | В30 | В35 | В40 | В45 | В50 | В55 | В60 |

| прочности на | и ниже| | | | | | | |

| сжатие | | | | | | | | |

|—————————————————|———————|—————|—————|—————|——————|——————|——————|——————|

| бета_b | 1,34 | 1,31|1,28 |1,26 |1,24 | 1,22 | 1,21 | 1,20 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

Таблица 26

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Коэффициент цикла| 0,1 и менее| 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 и более |

| повторяющихся | | | | | | |

| напряжений ро_b | | | | | | |

|——————————————————|————————————|—————|——————|——————|—————|—————————————|

|эпсилон_b | 1,00 | 1,05| 1,10 | 1,15 |1,20 | 1,24 |

|———————————————————————————————————————————————————————————————————————|

| Примечание. При промежуточных значениях ро_b коэффициент эпсилон_b|

|следует определять по интерполяции. |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

3.27. В расчетах предварительно напряженных конструкций при поперечном их обжатии напряжением сигма_by к расчетным сопротивлениям бетона осевому сжатию R_b, скалыванию при изгибе R_b, sh и непосредственному срезу R_b, cut следует вводить коэффициенты условий работы m_b6, равные:

а) для R_b:

m_b6 = 1,1 - если 0,1R_b <= сигма_by <= 0,2R_b;

m_b6 = 1,2 - при напряжениях сигма_by = 0,6R_b, которые представляют собой максимальную величину, учитываемую в расчетах;

б) для R_b, sh и R_b, cut:

сигма

by

m = 1 +1,5 ————————— - при сигма <= 0,98 МПа (10 кгс/см2);

b6 R by

b, sh

Таблица 27

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Толщина |Коэффициент условий работы m_b10 при отношениях|

| шва, мм | R_bj/R_b, con |

| |——————————————————————————————————————————————————————————|

| | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 |

| |и менее| | | | | | | | |

|————————————|———————|——————|—————|—————|—————|——————|——————|—————|—————|

|От 20 до 40 | 0,70 | 0,76 |0,82 |0,88 |0,94 | 1,0 | 1,0 |1,0 |1,0 |

|70 | 0,50 | 0,58 |0,65 |0,72 |0,80 | 0,85 | 0,90 |0,95 |1,0 |

|200 и более | 0,20 | 0,30 |0,40 |0,50 |0,60 | 0,70 | 0,80 |0,90 |1,0 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

сигма

by

m = 1 + ————————— - при сигма = 2,94 МПа (30 кгс/см2);

b6 R by

b, sh

для промежуточных значений сигма_by коэффициенты условий работы бетона принимают по интерполяции.

3.28. При расчете составных по длине конструкций с бетонируемыми стыками значения коэффициента условий работы m_b10, учитывающего разницу в прочности бетона конструкции и материала заполнения стыкового шва на каждой стадии работы стыка, следует принимать в зависимости от толщины шва b и отношения прочности бетона (раствора) в стыке (шве) R_bj к прочности бетона в блоках конструкции R_b,con по табл. 27.

При толщине частей блока менее 120 мм, а также при наличии в теле блока отверстий для пропуска напрягаемой арматуры значения mb10 для стыка с толщиной шва от 20 до 40 мм следует принимать как для шва толщиной 70 мм, для шва толщиной 70 мм - как для шва толщиной 200 мм.

3.29. Составные конструкции по длине пролетных строений с клееными стыками следует проектировать такими, чтобы они были способны нести монтажные нагрузки при неотвержденном клее.

В расчетах составных конструкций по длине с клееными стыками коэффициент условий работы m_b10, вводимый к расчетным сопротивлениям бетона блоков и учитывающий снижение прочности конструкции до отверждения клея, следует принимать в зависимости от вида поверхности бетона торцов блоков: при рифленой - 0,90, при гладкой - 0,85.

Для клееных стыков, расстояния между которыми менее наибольшего размера сечения, а также для стыков вставных диафрагм указанные значения m_b10 следует уменьшать на 0,05.

Для клееных стыков с отвержденным клеем следует принимать m_b10 = 1.

3.30. При расчете неармированной кладки из бетонных блоков на растворе к расчетным сопротивлениям бетона, принимаемым для бетонных конструкций в соответствии с п. 3.24*, следует вводить коэффициенты условий работы m_b10, равные:

0,85 - при классах бетона блоков В20 и В22,5;

0,75 - " " " " В25 - В35;

0,70 - " " " " В40 и выше.

Толщина швов кладки при этом не должна быть свыше 1,5 см, а раствор в швах должен иметь прочность в 28-дневном возрасте не ниже 19,6 МПа (200 кгс/см2).

3.31*. При изготовлении предварительно напряженных конструкций обжатие бетона допускается при его прочности не ниже установленной для проектного класса.

Расчетные сопротивления бетона для назначения передаточной прочности следует определять по табл. 23* путем интерполяции значений, относящихся к близким классам бетона.

Прочность бетона к моменту передачи на него полного усилия с напрягаемой арматуры и при монтаже следует назначать, как правило, не менее прочности, соответствующей классу бетона по прочности В25.

Дата добавления: 2015-06-27