Временные нагрузки от подвижного состава и пешеходов

2.11. Нормативную временную вертикальную нагрузку от подвижного состава железных дорог (СК) следует принимать (с учетом перспективы развития транспортных средств железных дорог) в виде объемлющих максимальных эквивалентных нагрузок v, кН/м (тс/м) пути, полученных от отдельных групп сосредоточенных грузов весом до 24,5К кН (2,50К тс) и равномерно распределенной нагрузки интенсивностью 9,81К кН/м (1К тс/м) пути.

Показатель К обозначает класс устанавливаемой нагрузки, который принимается равным:

для капитальных сооружений - 14;

" деревянных мостов - 10.

Таблица интенсивности нормативной нагрузки v и правила загружения указанной нагрузкой линий влияния приведены в обязательном приложении 5. При этом приняты обозначения: ламбда - длина загружения линии влияния, м; альфа = а/ламбда - относительное положение вершины линии влияния; а - проекция наименьшего расстояния от вершины до конца линии влияния, м.

Вес нагрузки, приходящийся на 1 м пути, следует принимать равным значениям v при альфа = а/ламбда = 0,5, но не более 19,62К кН/м (2К тс/м) пути.

Временную вертикальную нагрузку от порожнего подвижного состава следует принимать равной 13,7 кН/м (1,40 тс/м) пути.

Нормативную нагрузку для расчета мостов и труб на путях железных дорог промышленных предприятий, где предусмотрено обращение особо тяжелого железнодорожного подвижного состава, следует принимать с учетом его веса.

В случаях, указанных ниже, нагрузку СК необходимо вводить в расчеты с коэффициентами эпсилон <= 1, которые учитывают наличие в поездах только перспективных локомотивов и вагонов, а также отсутствие тяжелых транспортеров.

Нагрузку эпсилон СК необходимо принимать в расчетах:

на выносливость;

железобетонных конструкций по раскрытию трещин, по сейсмическим нагрузкам, а также при определении прогибов пролетных строений и перемещений опор - на всех загружаемых путях; при загружениях второго и третьего путей - во всех других случаях.

Величину коэффициента эпсилон следует определять по табл. 9.

Таблица 9

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Длина загружения ламбда, м | 5 и менее | От 10 до 25 | 50 и более |

|——————————————————————————————|———————————|——————————————|—————————————|

| Коэффициент эпсилон | 1,00 | 0,85 | 1,00 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

Для промежуточных значений ламбда коэффициенты эпсилон следует определять по интерполяции.

Примечание. Если кроме коэффициента эпсилон в расчетах учитывается динамический коэффициент (1 + мю или 1 + 2/3 мю), то их произведение не должно приниматься менее единицы.

2.12*. Нормативную временную вертикальную нагрузку от подвижного состава на автомобильных дорогах (общего пользования, внутрихозяйственных в колхозах, совхозах и других сельскохозяйственных предприятиях и организациях), на улицах и дорогах городов, поселков и сельских населенных пунктов следует принимать (с учетом перспективы):

а) от автотранспортных средств - в виде полос АК (черт. 1, a), каждая из которых включает одну двухосную тележку с осевой нагрузкой P, равной 9,81К кН (1К тс), и равномерно распределенную нагрузку интенсивностью v (на обе колеи) - 0,98К кН/м (0,10К тс/м) *(4).

Нагрузкой АК загружаются также трамвайные пути при их расположении на необособленном полотне.

Класс нагрузки К надлежит принимать равным 11 для всех мостов и труб, кроме деревянных мостов на дорогах V категории и внутрихозяйственных дорогах II-с и III-с категорий, для которых он может приниматься равным 8.

Элементы проезжей части мостов, проектируемых под нагрузку А8, следует проверять на давление одиночной оси, равное 108 кН (11 тc) (черт. 1, б);

б) от тяжелых одиночных колесных и гусеничных нагрузок (черт. 1, в):

для мостов и труб, проектируемых под нагрузку A11, - в виде колесной нагрузки (одной четырехосной машины) НК-80 общим весом 785 кН (80 тс);

для мостов и труб, проектируемых под нагрузку А8, - в виде гусеничной нагрузки (одной машины) НГ-60 общим весом 588 кН (60 тс);

в) от подвижного состава метрополитена с каждого пути - в виде поезда расчетной длины, состоящего из четырехосных вагонов (черт. 1, г) общим весом каждого загруженного вагона 588 кН (60 тс). При загружении линий влияния, имеющих два или более участков одного знака, разделяющие их участки другого знака следует загружать порожними вагонами весом каждый 294 кН (30 тс);

г) от трамваев (при расположении трамвайных путей на самостоятельном огражденном или обособленном полотне) с каждого пути - в виде поездов из четырехосных вагонов (черт. 1, д) общим весом каждого загруженного вагона 294 кН (30 тс) и порожнего - 147 кН (15 тс); число вагонов в поезде и расстояние между поездами должны соответствовать самому неблагоприятному загружению при следующих ограничениях: число вагонов в одном поезде - не более четырех; расстояния между крайними осями рядом расположенных поездов - не менее 8,5 м.

Загружения моста указанными нагрузками должны создавать в рассчитываемых элементах наибольшие усилия, в установленных нормами местах конструкции - максимальные перемещения (деформации). При этом для нагрузки АК во всех случаях должны быть выполнены условия:

при наличии линий влияния, имеющих три или более участков разных знаков, тележкой загружается участок, дающий для рассматриваемого знака наибольшее значение усилия (перемещения), равномерно распределенной нагрузкой (с необходимыми ее перерывами по длине) загружаются все участки, вызывающие усилие (перемещение) этого знака;

число полос нагрузки, размещаемой на мосту, не должно превышать установленного числа полос движения;

расстояния между осями смежных полос нагрузки должны быть не менее 3,0 м;

при многополосном движении в каждом направлении и отсутствии разделительной полосы на мосту ось крайней левой (внутренней) полосы нагрузки каждого направления не должна быть расположена ближе 1,5 м от осевой линии или линии, разделяющей направления движения.

При расчетах конструкций мостов по прочности и устойчивости следует рассматривать два случая воздействия нагрузки АК:

первый - предусматривающий невыгодное размещение на проезжей части (в которую не входят полосы безопасности) числа полос нагрузки, не превышающего числа полос движения;

второй - предусматривающий при незагруженных тротуарах невыгодное размещение на всей ширине ездового полотна (в которое входят полосы безопасности) двух полос нагрузки (на однополосных мостах - одной полосы нагрузки).

При этом оси крайних полос нагрузки АК должны быть расположены не ближе 1,5 м от кромки проезжей части - в первом и от ограждения ездового полотна - во втором случаях.

При расчетах конструкций на выносливость и по предельным состояниям второй группы следует рассматривать только первый случай воздействия нагрузки АК.

При определении в рассматриваемом сечении совместного воздействия нескольких силовых факторов допускается для каждого фактора нагрузку АК устанавливать в самое неблагоприятное положение.

Мосты под пути метрополитена (несовмещенные) при расчетах по предельным состояниям первой группы должны быть проверены на загружение одного из путей поездом, не создающим динамического воздействия, но имеющим длину, превышающую (до 2 раз) длину расчетного поезда. При этом на двухпутных мостах второй путь должен быть загружен поездом расчетной длины.

Тяжелые одиночные нагрузки НК-80 и НГ-60 следует располагать вдоль направления движения на любом участке проезжей части моста (в которую не входят полосы безопасности); эквивалентные нагрузки для них приведены в справочном приложении 6*.

Примечания:

1. Если на мосту предусмотрена разделительная полоса шириной 3 м и более без ограждений, то при загружении моста временными вертикальными нагрузками следует учитывать возможность использования в перспективе разделительной полосы для движения.

2*. Нагрузки НК-80 и НГ-60 не учитывают совместно с временной нагрузкой на тротуарах, с сейсмическими нагрузками, а также при расчетах конструкций на выносливость.

3*. На дорогах V категории большие и средние мосты разрешается проектировать на нагрузки А8 и НГ-60 только при надлежащем обосновании с разрешения госстроев республик.

4. При загружении трамвайных путей временной нагрузкой от автотранспортных средств (п. 2.12*а) оси полос нагрузки АК следует совмещать с осями трамвайных путей.

5. Распределение давления в пределах толщины одежды проезжей части следует принимать под углом 45°.

См. графический объект "Черт. 1. Схемы нагрузок от подвижного состава для расчета автодорожных и городских мостов"

2.13. Нормативную вертикальную нагрузку от подвижного состава на автомобильных дорогах промышленных предприятий, где предусмотрено обращение автомобилей особо большой грузоподъемности и на которые не распространяются ограничения весовых и габаритных параметров автотранспортных средств общего назначения, следует принимать в виде колонн двухосных автомобилей АБ с параметрами, приведенными в табл. 10.

Таблица 10

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Параметр | Нагрузки |

| |————————————————————————————————————————————|

| | АБ-51 | АБ-74 | АБ-151 |

|——————————————————————————|——————————————|——————————————|——————————————|

|Нагрузка на ось груженого| | | |

|автомобиля, кН (тс): | | | |

| заднюю | 333(34,0) | 490(50,0) | 990(101,0) |

| переднюю | 167(17,0) | 235(24,0) | 490(50,0) |

|Расстояние между осями| 3,5 | 4,2 | 4,5 |

|(база) автомобиля, м | | | |

|Габарит по ширине (по ко-| 3,5 | 3,8 | 5,4 |

|лесам задней оси), м | | | |

|Ширина колеи, м, колес: | | | |

| задних | 2,4 | 2,5 | 3,75 |

| передних | 2,8 | 2,8 | 4,1 |

|Размер площадки соприкаса-| | | |

|ния задних колес с покры-| | | |

|тием проезжей части, м: | | | |

| по длине | 0,40 | 0,45 | 0,80 |

| " ширине | 1,10 | 1,30 | 1,65 |

|Диаметр колеса, м | 1,5 | 1,8 | 2,5 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

При проектировании следует рассматривать случаи:

а) по мосту движутся колонны автомобилей, создающие динамическое воздействие, предусмотренное настоящими нормами;

б) на мосту имеет место вынужденная остановка расчетных автомобилей (динамическое воздействие не возникает).

В случае "а" расстояние между задней и передней осями соседних автомобилей в каждой колонне не должно быть менее:

20 м - для нагрузок АБ-51 и АБ-74;

26 " - " нагрузки АБ-151.

По ширине моста колонны, число которых не должно превышать числа полос движения, следует устанавливать в самое невыгодное положение с соблюдением расстояний, указанных в табл. 11.

В случае "б" мост загружается одной колонной, имеющей не более трех автомобилей. Расстояние между задними и передними осями соседних автомобилей должно быть не менее 8 м - для нагрузок АБ-51 и АБ-74 и не менее 10 м - для нагрузки АБ-151. На остальных полосах устанавливается не более одного автомобиля. По ширине моста колонна и одиночный автомобиль устанавливаются в наиболее невыгодное положение с соблюдением расстояний, указанных в табл. 11.

Таблица 11

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Расстояние по ширине моста | Наименьший размер, м, для нагрузок |

| |——————————————————————————————————————|

| | АБ-51 | АБ-74 | АБ-151 |

|————————————————————————————————|————————————|————————————|————————————|

|От ограждения до края заднего| | | |

|колеса автомобиля: | | | |

| движущегося | 1,0 | 1,2 | 1,6 |

| стоящего | Вплотную |

|Между краями задних колес сосед-| | | |

|них автомобилей: | | | |

| движущихся | 1,9 | 2,0 | 2,5 |

| стоящих | 0,5 | 0,7 | 1,0 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

Эквивалентные нагрузки для треугольных линий влияния от одиночных автомобилей нагрузки АБ, а также от стоящих и движущихся колонн этих автомобилей (при установленных минимальных расстояниях между автомобилями) приведены в справочном приложении 7.

Примечание. Мосты и трубы, расположенные на дорогах промышленных предприятий, где обращаются автомобили типов МАЗ и КрАЗ с расчетной шириной свыше 2,5 м, а давление задней тележки менее 196 кН (20 тс), следует проектировать на нагрузки А-11 и НК-80.

2.14. Во всех расчетах для элементов или отдельных конструкций мостов, воспринимающих временную нагрузку с нескольких путей или полос движения, нагрузку от подвижного состава с одного пути или полосы движения (где нагрузка приводит к самым неблагоприятным результатам) следует принимать с коэффициентом s_1 = 1,0.

С остальных путей (полос) нагрузки принимают с коэффициентами s_1, равными для:

а) нагрузки эпсилон СК (одновременно загружается не более трех путей): 1,0 - при длине загружения 15 м и менее; 0,7 - при длине загружения 25 м и более; для промежуточных значений длин - по интерполяции;

б) нагрузки АК: 1,0 - для тележек и 0,6 - для равномерно распределенной нагрузки;

в) нагрузки АБ - 0,7;

г) поездов метрополитена и трамвая - 1,0.

2.15*. При одновременном загружении полос автомобильного движения (совместно с тротуарами) и рельсовых путей (железных дорог, метрополитена или трамвая) временную вертикальную нагрузку, которая оказывает меньшее воздействие (как вертикальное, так и горизонтальное), следует вводить в расчет с дополнительным коэффициентом s_2, определяемым по формулам:

при одновременном загружении железнодорожных путей и полос автомобильного движения

s = 1 - 0,010 ламбда, но не менее 0,75; (7)

то же, путей метрополитена или трамвая и полос автомобильного движения

s = 1 - 0,002 ламбда, но не менее 0,75, (8)

где ламбда - длина загружения пролетного строения нагрузкой,

оказывающей меньшее воздействие, м.

2.16. Нормативное горизонтальное (боковое) давление грунта на устои мостов (и промежуточные опоры, если они расположены внутри конусов) от подвижного состава, находящегося на призме обрушения, следует принимать с учетом распространения нагрузки в грунте ниже подошвы рельса или верха дорожного покрытия под углом к вертикали arc tg 1/2 и определять согласно обязательному приложению 8*.

Примечание. Совместно с сейсмическим воздействием горизонтальное (боковое) давление грунта на устои от подвижного состава, находящегося на призме обрушения, не учитывается.

2.17. Нормативное давление грунта от подвижного состава на звенья (секции) труб, кПа (тс/м2), на соответствующую проекцию внешнего контура трубы следует определять с учетом распределения давления нагрузки в грунте по формулам:

а) вертикальное давление:

от подвижного состава железных дорог

ню

p = ——————————; (9)

ню 2,7 + h

от транспортных средств автомобильных и городских дорог (кроме нагрузки АК, на которую расчет не производится), а также дорог промышленных предприятий с обращением автомобилей АБ

пси

p = —————————; (10)

ню a + h

б) горизонтальное давление

p = p тау, (11)

h ню n

где ню - интенсивность временной вертикальной нагрузки от подвижного

состава железных дорог, принимаемая по табл. 1 обязательного

приложения 5* для длины загружения ламбда = d + h и положения

вершины линии влияния альфа = 0,5, но не более 19,6К кН/м (2К

тс/м);

d - диаметр (ширина) звена (секции) по внешнему контуру, м;

h - расстояние от подошвы рельса или верха дорожного покрытия до

верха звена при определении вертикального давления или до

рассматриваемого горизонта при определении горизонтального

(бокового) давления, м;

тау - коэффициент, определяемый по формуле (6);

n

пси - линейная нагрузка, кН/м (тс/м), определяемая по табл. 12;

a - длина участка распределения, м, определяемая по табл. 12.

2.18*. Нормативную горизонтальную поперечную нагрузку от центробежной силы для мостов, расположенных на кривых, следует принимать с каждого пути или полосы движения в виде равномерно распределенной нагрузки интенсивностью ню_h или сосредоточенной одиночной силы F_h. Значения ню_h и F_h необходимо принимать:

а) от подвижного состава на мостах железных дорог общей сети, проектируемых:

под нагрузку С14 - ню = ————— ню, но не более 0,15 ню;

h r

под нагрузку С10 - ню = ———— ню, но не более 0,15 ню,

h r

где r - радиус кривой, м;

ню - вес нагрузки от подвижного состава, кН/м (тс/м) пути,

принимаемый в соответствии с п. 2.11;

б) от подвижного состава на мостах железных дорог промышленных предприятий - по формуле

v

t

ню = 0,008 ———— ню, (12*)

h r

где v - наибольшая скорость, установленная для движения поездов на

t кривых данного радиуса, км/ч;

в) от поездов метрополитена и трамвая - по формуле

ню

t

ню = u ————, (13)

h r

где u - величина, равная: 0,241 кН (ч/км2) [0,0246 тс (ч/км2)] - для

поездов метрополитена и 0,143 кН (ч/км2) [0,0146 тс (ч/км2)] -

для поездов трамвая;

г) от автомобильной нагрузки АК для всех мостов при радиусах кривых:

250 м и менее - по формуле

P

ню = ——————— К; (14)

h ламбда

свыше 250 до 600 м (при расположении мостов на кривых большего радиуса нагрузку от центробежной силы в расчетах не учитывают) - по формуле

M

ню = ————————— К, (15)

h r ламбда

12,7

но во всех случаях величина ню_h должна быть не менее ————— К кН/м

r

1,3

(———- К тс/м) и более 0,49К кН/м (0,050К тс/м),

r

где Р - сила, равная 4,4 кН (0,45 тс);

М - момент, равный 1079 кН х м (110 тс х м);

д) от нагрузки АБ для мостов на дорогах промышленных предприятий при радиусах кривых 400 м и менее (при расположении мостов на кривых большего радиуса нагрузку от центробежной силы в расчетах не учитывают) - по формуле

20G

F = —————, (16)

h r

где G - вес одного автомобиля (сумма нагрузок на переднюю и заднюю оси),

определяемый по табл. 10.

При многопутном (многополосном) движении нагрузки ню_h и F_h учитывают с коэффициентами s_1 в соответствии с п. 2.14, при этом нагрузки ню_h со всех полос движения (кроме одной), загружаемых автомобильной нагрузкой АК, принимают с коэффициентом s_1 = 0,6.

Таблица 12

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Пара-| Для нагрузок |

| метр |————————————————————————————————————————————————————————————————|

| |НК-80 |НГ-60 | АБ-51 | АБ-74 | АБ-151 |

| |———————————————————————————————————————————————|————————————————|

| | при высоте засыпки*, м | |

| |———————————————————————————————————————————————|————————————————|

| | 1 и | 1,5 и | 1,3 и | менее | 1,9 и | менее | 3 и | менее |

| | более | более | более | 1,3 | более | 1,9 | более | 3 |

|——————|———————|———————|———————|———————|———————|———————|———————|————————|

|пси |186(19)|108(11)|186(19)|42(4,3)|186(19)|66(6,7)|186(19)|93(9,5) |

|a_0 | 3 | 3 | 3 | -0,3 | 3 | -0,15 | 3 | 0 |

|———————————————————————————————————————————————————————————————————————|

| * В случаях, когда высота засыпки h менее 1 м при нагрузке НК-80|

|или менее 1,5 м при нагрузке НГ-60, величину давления на|

|рассматриваемую часть трубы следует определять с учетом распределения|

|давления в грунте под углом к вертикали arc tg 1/2. |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

Высоту приложения нагрузок ню_h и F_h (от головки рельса или верха покрытия проезжей части) следует принимать, м:

2,2 - для подвижного состава железных дорог;

2,0 - " вагонов метрополитена и трамвая;

1,5 - " транспортных средств нагрузки АК;

2,2; 2,5 и 3,1 - для нагрузок соответственно АБ-51, АБ-74 и АБ-151.

Примечание. Центробежные силы от нагрузок НК-80 и НГ-60 при расчете мостов учитывать не следует.

2.19*. Нормативную горизонтальную поперечную нагрузку от ударов подвижного состава независимо от числа путей или полос движения на мосту следует принимать:

а)* от подвижного состава рельсовых дорог - в виде равномерно распределенной нагрузки, приложенной в уровне верха головки рельса и равной:

для поездов железных дорог - 0,59К кН/м (0,06К тс/м);

для поездов метрополитена - 1,96 кН/м (0,2 тс/м);

" " трамвая - 1,47 кН/м (0,15 тс/м), где К - класс нагрузки СК;

Элементы металлических ограждений барьерного типа, выполняемые в соответствии с ГОСТ 26804-86 (группы 11 МО и 11 МД), на воздействие горизонтальных нагрузок не рассчитываются.

Крепление узла анкеровки болтов стоек барьерного ограждения должно быть отдельно проверено на действие:

горизонтального усилия, отвечающего срезу четырех болтов прикрепления;

момента, возникающего от усилия, соответствующего разрыву двух рядом расположенных болтов относительно противоположного ребра;

б) от автомобильной нагрузки АК - в виде равномерно распределенной нагрузки, равной 0,39К кН/м (0,04К тс/м), или сосредоточенной силы, равной 5,9К кН (0,6К тс), приложенных в уровне верха покрытия проезжей части, где К - класс нагрузки АК;

в) от нагрузки АБ - в виде сосредоточенной силы, приложенной к пролетному строению в уровне верха проезжей части или к ограждению проезжей части и равной 0,2G, где G - вес одного автомобиля (сумма нагрузок на переднюю и заднюю оси), определяемый по табл. 10.

При расчете элементов ограждений проезжей части, а также их прикреплений горизонтальные нагрузки следует принимать:

а) в автодорожных и городских мостах:

для сплошных жестких железобетонных парапетных ограждений - в виде поперечной нагрузки 11,8К кН (1,2К тс), распределенной по длине 1 м и приложенной к ограждению на уровне 2/3 высоты ограждения (от поверхности проезда);

для бордюров - в виде поперечной нагрузки 5,9К кН (0,6К тс), распределенной по длине 0,5 м и приложенной в уровне верха бордюра;

для консольных стоек полужестких металлических барьерных ограждений (при расстоянии между стойками от 2,5 до 3,0 м) - в виде сосредоточенных сил, действующих одновременно в уровне направляющих планок и равных:

поперек проезда - 4,41 К кН (0,45К тс);

вдоль " - 2,45К кН (0,25К тс),

где К - класс нагрузки АК.

Для металлических барьерных ограждений при непрерывных направляющих планках нагрузку, действующую вдоль моста, допускается распределять на четыре расположенные рядом стойки.

Поперечные нагрузки от ударов машин НК-80 и НГ-60 не учитывают;

б) в мостах на дорогах промышленных предприятий (под нагрузки АБ) - в виде равномерного давления (от указанной в подпункте "в" сосредоточенной силы 0,2G), приложенного к верхней части ограждения (парапета или бордюра) на площадках, имеющих размеры по высоте и длине соответственно, см, для нагрузок:

АБ-51.....................20 х 45

АБ-74.....................25 х 50

АБ-151....................30 х 60

Примечание. Нормативную горизонтальную поперечную нагрузку от ударов подвижного состава для мостов на железных дорогах промышленных предприятий в случаях когда максимальная скорость движения ограничена до 40 км/ч, допускается принимать равной 0,3К кН/м (0,03К тс/м), а при скоростях движения 80 км/ч и больших - в размерах, предусмотренных для железных дорог общей сети (см. подп. "а").

2.20*. Нормативную горизонтальную продольную нагрузку от торможения или сил тяги подвижного состава следует принимать равной:

а) при расчете элементов пролетных строений и опор мостов, % к весу нормативной временной вертикальной подвижной нагрузки:

от железнодорожной нагрузки СК, поездов метрополитена и трамвая - 10;

от равномерно распределенной части нагрузки АК (вес тележек в нагрузках не учитывается) - 50, но не менее 7,8К кН (0,8К тс) и не более 24,5К кН (2,5К тс);

от нагрузок АБ-51 и АБ-74 (к весу одного автомобиля) - от 45 (при ламбда < =20 м) до 60 (при ламбда >= 60 м);

от нагрузки АБ-151 (к весу одного автомобиля) - от 30 (при ламбда <= 25 м) до 40 (при ламбда >= 60 м);

для промежуточных значений ламбда величина нагрузки устанавливается по интерполяции;

б) при расчете деформационных швов автодорожных мостов на дорогах: I-III, I-в, I-к, II-к, II-в, III-в, III-к, IV-в, IV-к категорий и городских мостов - 6,86К кН (0,7К тс).

IV и V категорий, а также внутрихозяйственных - 4,9К кН (0,5К тс);

промышленных предприятий под нагрузку АБ - 50% к весу расчетного автомобиля.

При расчетах в случае "а" высоту приложения горизонтальных продольных нагрузок следует принимать в соответствии с п. 2.18*.

Горизонтальную продольную нагрузку при расчете деформационных швов следует прикладывать в уровне проезда и принимать в виде двух равных сил, удаленных одна от другой на 1,9 м для нагрузки АК и на ширину колеи задних колес для нагрузки АБ по табл. 10.

Продольную нагрузку следует принимать:

при двух железнодорожных путях - с одного пути, а при трех путях и более - с двух путей;

при любом числе полос автомобильного движения на мосту - со всех полос одного направления, а если в перспективе предусматривается перевод движения на одностороннее - со всех полос движения.

Во всех случаях необходимо учитывать коэффициент s_l согласно требованиям п. 2.14.

От транспортных средств, находящихся на призме обрушения грунта у устоев, продольная нагрузка не учитывается.

В мостах с балочными пролетными строениями продольную нагрузку допускается прикладывать в уровне:

проезжей части - при расчете устоев;

центров опорных частей - при расчете промежуточных опор, при этом разрешается не учитывать влияние моментов от переноса нагрузки.

Продольное усилие от торможения или силы тяги, передаваемое на неподвижные опорные части, следует принимать в размере 100% полного продольного усилия, действующего на пролетное строение. При этом не следует учитывать продольное усилие от установленных на той же опоре подвижных опорных частей соседнего пролета, кроме случая расположения в разрезных пролетных строениях неподвижных опорных частей со стороны меньшего из примыкающих к опоре пролета. Усилие на опору в указанном случае надлежит принимать равным сумме продольных усилий, передаваемых через опорные части обоих пролетов, но не более усилия, передаваемого со стороны большего пролета при неподвижном его опирании.

Усилие, передающееся на опору с неподвижных опорных частей неразрезных и температурно-неразрезных пролетных строений, в обоснованных расчетом случаях допускается принимать равным полной продольной нагрузке с пролетного строения за вычетом сил трения в подвижных опорных частях при минимальных коэффициентах трения, но не менее величины, приходящейся на опору при распределении полного продольного усилия между всеми промежуточными опорами пропорционально их жесткости.

Для железнодорожных мостов при определении продольной горизонтальной нагрузки от торможения или сил тяги в случаях применения деревянных опор, а также гибких (из отдельных стоек) стальных и железобетонных опор интенсивность временной подвижной вертикальной нагрузки v допускается принимать равной 9,81 К кН/м (К тс/м).

Примечание. При проектировании в железнодорожных мостах устройств, предназначенных для восприятия продольных нагрузок, следует учитывать полную силу тяги в виде распределенной нагрузки, составляющей, % к весу нагрузки:

при длине загружения 40 м и менее....................... 25

то же, 100 м и более.................................... 10

при промежуточных значениях................ по интерполяции

2.21*. Нормативную временную нагрузку для пешеходных мостов и тротуаров следует принимать в виде:

1) вертикальной равномерно распределенной нагрузки:

а) на пешеходные мосты - 3,92 кПа (400 кгс/м2);

б) на тротуары мостов (при учете совместно с другими действующими нагрузками) - по формуле

p = 3,92 - 0,0196 ламбда, кПа } (17)

(р = 400 - 2 ламбда, кгс/м2, но не менее 1,96 кПа (200 кгс/м2),

где ламбда - длина загружения (сумма длин при загружении двух участков и

более), м;

2) равномерно распределенной нагрузки, учитываемой при отсутствии других нагрузок:

а) вертикальной - при расчете только элементов тротуаров железнодорожных мостов и мостов метрополитена с устройством пути на балласте - 9,81 кПа (1000 кгс/м2), при расчете элементов тротуаров на прочих мостах - 3,92 кПа (400 кгс/м2);

б) вертикальной и горизонтальной - при расчете перил городских мостов - 0,98 кН/м (100 кгс/м);

3) сосредоточенных давлений, учитываемых при отсутствии других нагрузок:

а) вертикального - при расчете элементов тротуаров городских мостов - 9,8 кН (1 тс) с площадкой распределения от колеса автомобиля 0,015 м2 (0,15 х 0,10 м), прочих мостов - 3,4 кН (350 кгс);

б) вертикального или горизонтального при расчете перил мостов - 1,27 кН (130 кгс);

При расчете элементов тротуаров мостов на внутрихозяйственных дорогах, а также служебных проходов на мостах автомобильных дорог всех категорий равномерно распределенная нагрузка принимается равной 1,96 кПа (200 кгс/м2). При расчете основных конструкций мостов указанная нагрузка на тротуары не учитывается.

Примечание. При расчете элементов тротуаров необходимо учитывать также нагрузки от приспособлений, предназначенных для осмотра конструкций моста.

2.22*. Динамические коэффициенты 1 + мю к нагрузкам от подвижного состава железных, автомобильных и городских дорог следует принимать равными:

1) к вертикальным нагрузкам СК, эпсилон СК и АК (включая давление одиночной оси), а также к нагрузкам от поездов метрополитена и трамвая:

а) для элементов стальных и сталежелезобетонных пролетных строений, а также элементов стальных опор:

железнодорожных мостов и обособленных мостов под пути метрополитена и трамвая всех систем (кроме основных элементов главных ферм неразрезных пролетных строений) независимо от рода езды (на балласте или поперечинах)

1 + мю = 1 + ———————————, (18)

30 + ламбда

но не менее 1,15;

основных элементов главных ферм железнодорожных мостов с неразрезными пролетными строениями и совмещенных мостов всех систем под железнодорожную (включая поезда метрополитена) и автомобильную нагрузки

1 + мю = 1 + ———————————, (19)

30 + ламбда

но не менее 1,15 для железнодорожных и 1,10 для совмещенных мостов;

элементов автодорожных и городских мостов всех систем, кроме главных ферм (балок) и пилонов висячих и вантовых мостов,

1 + мю = 1 + ————————————-; (20)

37,5 + ламбда

элементов главных ферм и пилонов висячих и вантовых мостов

1 + мю = 1 + ——————————-; (21)

70 + ламбда

б) для железобетонных балочных пролетных строений, рамных конструкций (в том числе для сквозных надарочных строений), а также для железобетонных сквозных, тонкостенных и стоечных опор:

железнодорожных и других мостов под рельсовые пути

1 + мю = 1 + ———————————, (22)

20 + ламбда

но не менее 1,15;

совмещенных мостов - по формуле (22), но не менее 1,10;

автодорожных и городских мостов

45 - ламбда

1 + мю = 1 + ————————————, (23)

но не менее 1,0;

в) для железобетонных звеньев труб и подземных пешеходных переходов:

на железных дорогах и путях метрополитена при общей толщине балласта с засыпкой (считая от подошвы рельса):

0,40 м и менее - по формуле (22);

1,00 м и более - 1 + мю = 1,00; для промежуточных значений толщины - по интерполяции;

на автомобильных дорогах - 1 + мю = 1,00;

г) для железобетонных и бетонных арок со сплошным надсводным строением, для бетонных опор и звеньев труб, грунтовых оснований и всех фундаментов

1 + мю = 1,00;

д) для арок и сводов арочных железобетонных пролетных строений со сквозной надарочной конструкцией:

железнодорожных мостов

12 0,4 l

1 + мю = 1 + ———————————— (1 + ——————-), (24)

100 + ламбда f

где f - стрела арки;

l - пролет арки;

автодорожных и городских мостов

70 - ламбда

1 + мю = 1 + ————————————, (25)

но не менее 1,00;

е) для элементов деформационных швов, расположенных в уровне проезжей части автодорожных и городских мостов, и их анкеровки (к возможным вертикальным и горизонтальным усилиям)

1 + мю = 2,00;

ж) для деревянных конструкций:

железнодорожных мостов:

для элементов 1 + мю = 1,10;

для сопряжений 1 + мю = 1,20;

автодорожных и городских мостов

1 + мю = 1,00;

2) к временной вертикальной нагрузке АБ:

а) для элементов стальных и сталежелезобетонных пролетных строений, а также элементов стальных опор

81 - ламбда

1 + мю = 1 + ————————————, (26)

но не менее 1,00;

б) для железобетонных балочных пролетных строений, железобетонных сквозных, тонкостенных и стоечных опор, а также звеньев труб при отсутствии засыпки под дорожной одеждой

81 - ламбда

1 + мю = 1 + ————————————, (27)

но не менее 1,00;

в) для бетонных опор и звеньев труб, грунтовых оснований и всех фундаментов, а при общей толщине засыпки (включая толщину дорожной одежды) не менее 1,0 м - для железобетонных звеньев труб и не менее 0,5 м - для других элементов, перечисленных выше в подпункте "б",

1 + мю = 1,00;

при толщине засыпки (включая толщину дорожной одежды) менее указанной в подпункте "в" значения динамических коэффициентов, перечисленных в подпункте "б", принимаются по интерполяции между значениями, принимаемыми по подпунктам "б" и "в";

г) для деревянных конструкций:

для элементов 1 + мю = 1,10;

для сопряжений 1 + мю = 1,20.

Для колонны автомобилей нагрузки АБ - при расчетах на случай "б" п. 2.13.

1 + мю = 1,00;

3) к одиночным транспортным единицам для пролетных строений, сквозных, тонкостенных и стоечных опор автодорожных и городских мостов:

к нагрузке НК-80:

1 + мю = 1,30 при ламбда <= 1,0 м;

1 + мю = 1,10 при ламбда >= 5,0 м;

для промежуточных значений ламбда - по интерполяции;

к нагрузке НГ-60

1 + мю = 1,10;

4) к вертикальным подвижным нагрузкам для пешеходных мостов и к нагрузкам на тротуарах

1 + мю = 1,00;

5) к временным горизонтальным нагрузкам и давлению грунта на опоры от транспортных средств железных и автомобильных дорог

1 + мю = 1,00;

6) при расчете мостов на выносливость (см. табл. 6) динамическую добавку мю, получаемую по формулам (18)-(27) (включая ограничения), следует умножать на 2/3.

Величину ламбда (пролета или длины загружения) в формулах следует принимать:

а) для основных элементов главных ферм (разрезных балок, арок, рам), а также для продольных и поперечных балок при загружении той части линии влияния, которая определяет их участие в работе главных ферм, - равной длине пролета или длине загружения линии влияния, если эта длина больше величины пролета;

б) для основных элементов главных ферм неразрезных систем - равной сумме длин загружаемых участков линий влияния (вместе с разделяющими их участками);

в) при расчете на местную нагрузку (при загружении той части линии влияния, которая учитывает воздействие местной нагрузки):

продольных балок и продольных ребер ортотропных плит - равной длине их пролета;

поперечных балок и поперечных ребер ортотропных плит - равной суммарной длине продольных балок в примыкающих панелях;

подвесок, стоек и других элементов, работающих только на местную нагрузку, - равной длине загружения линий влияния:

плит балластового корыта (поперек пути) - условно равной нулю;

железобетонных плит железнодорожного проезда, укладываемых по металлическим балкам, при расчете плиты поперек пути - равной ширине плиты, при расчете вдоль пути - равной длине панели продольной балки;

железобетонных плит автодорожного проезда, укладываемых по металлическим балкам, при расчете плит поперек моста - равной расстоянию между балками, на которые опирается плита;

г) при загружении линий влияния, учитывающих одновременно основную и местные нагрузки, - раздельно для каждой из этих нагрузок;

д) для элементов опор всех типов - равной длине загружения линии влияния опорной реакции, определяемой как сумма длин загружаемых участков (вместе с разделяющими их участками);

е) для звеньев труб и подземных пешеходных переходов - равной ширине звена.

Примечание. В случаях, когда на железных дорогах промышленных предприятий установленная максимальная скорость движения по мосту ограничена (v_t < 80 км/ч), расчетную величину динамического коэффициента допускается уменьшать, умножая соответствующую динамическую добавку мю на отношение v_t/80, при этом динамический коэффициент следует принимать не менее 1,10.

2.23*. Коэффициенты надежности по нагрузке гамма_f к временным нагрузкам и воздействиям, приведенным в пп. 2.11-2.21*, следует принимать равными:

а) для железнодорожных нагрузок СК и эпсилон СК - по табл. 13;

Таблица 13

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Воздействие | Коэффициент надежности по нагрузке |

| | гамма_f при расчете |

| |————————————————————————————————————————————————|

| | конструкций мостов в зависимости | звеньев |

| | от длины загружения ламбда*, м | труб |

| |——————————————————————————————————| |

| | 0 | 50 | 150 и более | |

|——————————————————————|—————————|——————————|—————————————|—————————————|

|Вертикальное | 1,30 | 1,15 | 1,10 | 1,30 |

|Горизонтальное | 1,20 | 1,10 | 1,10 | 1,20 |

|Давление грунта от| 1,20 независимо от длины | - |

|подвижного состава на| загружения | |

|призме обрушения | | |

|———————————————————————————————————————————————————————————————————————|

| * Здесь ламбда - длина загружения линии влияния за вычетом длины|

|участков, загруженных порожним составом (при гамма_f = 1); для|

|промежуточных значений ламбда следует принимать по интерполяции. |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

б) для нагрузки от автотранспортных средств АК - по табл. 14;

в) к колесной (НК-80) и гусеничной (НГ-60) нагрузкам и их воздействиям - 1,0;

г) к нагрузкам от подвижного состава метрополитена и трамвая - по формуле

ламбда

гамма = 1,3 (1 - ————————), (28)

f 3

но не менее 1,10,

где ламбда - длина загружения, м, принимаемая по табл. 13;

Таблица 14

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Нагрузка | Случай применения | Коэффициент надежности по |

| | | нагрузке гамма_f |

|————————————————|——————————————————————————|———————————————————————————|

|Тележка |При расчетах элементов| 1,50 |

| |проезжей части мостов | |

| |При расчетах всех других| 1,50 при ламбда* = 0 |

| |элементов мостов | 1,20 при ламбда >= 30 м |

| |При определении веса в| 1,20 |

| |расчетах на сейсмические| |

| |воздействия | |

|Равномерно |При всех расчетах констру-| 1,20 |

|распределенная |кций мостов и звеньев труб| |

| |на вертикальные и горизон-| |

| |тальные воздействия | |

|Одиночная ось |При проверке элементов| 1,20 |

| |проезжей части мостов,| |

| |проектируемых на нагрузку| |

| |А8 | |

|———————————————————————————————————————————————————————————————————————|

| * Здесь ламбда - длина участка линии влияния одного знака; для|

|промежуточных значений ламбда следует принимать по интерполяции. |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

д) к распределенным нагрузкам для пешеходных мостов и тротуаров при расчете:

элементов пешеходных мостов и тротуаров (кроме тротуаров на мостах внутрихозяйственных дорог и служебных проходов), а также перил городских мостов - 1,40;

пролетного строения и опор при учете совместно с другими нагрузками - 1,20;

тротуаров на мостах внутрихозяйственных дорог и служебных проходов на мостах дорог всех категорий - 1,10;

е) к распределенным и сосредоточенным горизонтальным нагрузкам на ограждения проезжей части, а также к сосредоточенным давлениям на тротуары и перила - 1,00;

ж) к автомобильным нагрузкам АБ и их воздействиям - в зависимости от удельного веса породы гамма_vb, для перевозки которой строится дорога:

при гамма_vb <= 17,7 кН/м3 (1,8 тс/м3)............. 1,1

" гамма_vb = 39,2 кН/м3 (4,0 тс/м3).............. 1,4

при промежуточных значениях............. по интерполяции

Дата добавления: 2015-06-27