Расчетные характеристики материалов и соединений. 6.11. Расчетные сопротивления древесины сосны 1-го сорта в зависимости от ее влажности следует принимать по табл

6.11. Расчетные сопротивления древесины сосны 1-го сорта в зависимости от ее влажности следует принимать по табл. 97*.

Таблица 97*

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Напряженное состояние | Расчетные сопротивления, МПа |

| и характеристика элементов | (кгс/см2), при влажности, % |

| |——————————————————————————————|

| |обоз-|25 и менее | св. 25 |

| |наче-| | |

| | ние | | |

|————————————————————————————————————————|—————|———————————|————————————|

|1. Изгиб: |R_db | | |

| а) элементов из бревен естественной| |17,7(180) |15,2(155) |

| коничности | | | |

| б) элементов из брусьев и| |15,7(160) |13,7(140) |

| окантованных бревен | | | |

| в) досок настила и др. | |13,7(140) |11,8(120) |

|2. Растяжение вдоль волокон |R_dt |11,8(120) | 9,8(100) |

|3. Сжатие и смятие вдоль волокон |R_ds,|14,7(150) |11,8(120) |

| |R_dqs| | |

|4. Сжатие и смятие всей поверхности|R_dq | 1,77(18,0)| 1,47(15,0) |

| поперек волокон | | | |

|5. Смятие местное поперек волокон: |R_dqp| | |

| а) в лобовых врубках (при длине| | 3,1 (32) | 2,5 (26) |

| площади смятия до 15 см) | | | |

| б) под шайбами при углах смятия от| | 3,9 (40) | 3,3 (34) |

| 90 до 60° | | | |

|6. Скалывание (наибольшее) вдоль|R_dab| 2,35(24) | 2,15(22) |

| волокон при изгибе | | | |

|7. Скалывание (среднее по площадке) в| | | |

| соединениях на врубках, учитываемое| | | |

| в пределах длины не более 10 глубин| | | |

| врезки и двух толщин брутто| | | |

| элемента: | | | |

| а) вдоль волокон |R_dam| 1,57(16) | 1,47 (15,0)|

| б) поперек " |R_dsm| 0,78 (8) | 0,69 (7,0) |

|———————————————————————————————————————————————————————————————————————|

| Примечания: 1. Расчетное сопротивление древесины смятию и скалыванию|

|под углом альфа к направлению волокон следует определять по формуле: |

| См. графический объект "Формулы (250) и (251)" |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

Для древесины сосны 2-го сорта расчетные сопротивления должны приниматься менее установленных для 1-го сорта:

на 30% - при растяжении вдоль волокон;

на 10% - при всех других напряженных состояниях.

6.12*. Расчетные сопротивления клееной древесины сосны при толщине склеиваемых досок 33 мм и высоте элементов 50 см и менее следует принимать по табл. 98*.

В случаях применения досок (слоев) толщиной, отличной от 33 мм, расчетные сопротивления изгибу, сжатию и скалыванию вдоль волокон следует умножать на коэффициенты условий работы, равные:

1,10 - при толщине 19 мм и менее;

1,05 - то же, 26 мм;

0,95 - " 43 ".

При высоте клееных элементов свыше 50 см расчетные сопротивления изгибу и сжатию вдоль волокон следует умножать на коэффициенты условий работы, приведенные в табл. 99.

Таблица 98*

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Напряженное состояние | Расчетные сопротивления |

| |——————————————————————————————————————|

| |обозначение | МПа | кгс/см2 |

|————————————————————————————————|——————————————|———————————|———————————|

|1. Изгиб бруса | R_db | 17,7 | 180 |

|2. Растяжение вдоль волокон | R_dt | 12,7 | 130 |

|3. Сжатие вдоль волокон | R_ds | 15,7 | 160 |

|4. Смятие " " | R_dqs | 14,7 | 150 |

|5. Сжатие и смятие всей|R_dcq, R_dq | 1,96 | 20,0 |

| поверхности поперек волокон | | | |

|6. Смятие местное поперек| | | |

| волокон: | | | |

| а) в опорных плоскостях| R_dq | 2,50 | 26,0 |

| конструкции | | | |

| б) под шайбами при углах| R_dqp | 4,31 | 44,0 |

| смятия от 90 до 60° | | | |

|7. Скалывание наибольшее вдоль| R_daf | 1,47 | 15,0 |

| волокон по клеевым швам при| | | |

| изгибе | | | |

|8. Скалывание поперек волокон| R_dsf | 0,78 | 8,0 |

| по клеевым швам | | | |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

Таблица 99

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Высота сечения, | Коэффициент |

| см | условий работы |

|————————————————————————————————————|——————————————————————————————————|

| 50 и менее | 1,0 |

| 60 | 0,96 |

| 70 | 0,93 |

| 80 | 0,90 |

| 100 | 0,85 |

| 120 и более | 0,80 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

6.13*. Расчетное сопротивление древесины сосны скалыванию вдоль волокон R_daf в клеештыревых соединениях - вклеенных стальных арматурных стержнях, работающих на выдергивание или продавливание (черт. 18), - в зависимости от глубины заделки штырей l следует принимать по табл. 100*.

См. графический объект "Черт. 18. Клеештыревой стык"

Таблица 100*

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Глубина заделки | Расчетное сопротивление скалыванию |

| штыря l, см | R_daf |

| |—————————————————————————————————————————————|

| | МПа | кгс/см2 |

|—————————————————————————|———————————————————————|—————————————————————|

| 15 | 2,94 | 30,0 |

| 20 | 2,75 | 28,0 |

| 25 | 2,55 | 26,0 |

| 30 | 2,45 | 25,0 |

| 35 | 2,26 | 23,0 |

| 40 | 2,16 | 22,0 |

| 45 | 2,01 | 20,5 |

| 50 | 1,91 | 19,5 |

| 55 | 1,77 | 18,0 |

|———————————————————————————————————————————————————————————————————————|

| См. графический объект "Формула (252)" |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

6.14. Для древесины других пород расчетные сопротивления, приведенные в табл. 97*, 98* и 100*, следует умножать на коэффициент перехода по табл. 101.

Таблица 101

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Порода дерева | Коэффициент перехода |

| | для расчетных сопротивлений |

| |————————————————————————————————————————|

| | растяжению, | сжатию и |скалыванию |

| | изгибу, | смятию | |

| | сжатию и | поперек | |

| | смятию | волокон | |

| | вдоль волокон| | |

|——————————————————————————————|——————————————|—————————————|———————————|

|Ель | 1,0 | 1,0 | 1,0 |

|Лиственница | 1,2 | 1,2 | 1,0 * |

|Пихта | 0,8 | 0,8 | 0,8 |

|Дуб | 1,3 | 2,0 | 1,3 |

|Ясень, граб | 1,3 | 2,0 | 1,6 |

|Бук | 1,1 | 1,6 | 1,3 |

|———————————————————————————————————————————————————————————————————————|

| * Для клееных конструкций - 0,9. |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

6.15. Модули упругости древесины для всех пород при сжатии и растяжении вдоль волокон, а также при изгибе следует принимать, МПа (кгс/см2):

для обычной древесины при определении деформаций: от постоянных нагрузок - 8340 (85 000), от временных нагрузок - 9810 (100 000);

для клееной древесины при определении деформаций от любых нагрузок - 9810 (100 000).

Модуль упругости древесины при сжатии поперек волокон следует принимать равным 392 МПа (4000 кгс/см2).

6.16. Расчетные сопротивления и модули упругости для стальных элементов деревянных мостов следует принимать согласно разд. 3 и 4.

Таблица 102*

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Соединения | Напряженное |Расчетная несущая способность стального |

| | состояние | нагеля, дюбеля или гвоздя на один срез |

| | |————————————————————————————————————————|

| | | кН | кгс |

|————————————|—————————————————|—————————————————————|——————————————————|

|Симметричные|Смятие в средних| 0,441dt_1 | 45dt_1 |

| |элементах | | |

| |Смятие в крайних| 0,685dt_2 | 70dt_2 |

| |элементах | | |

|Несимметри- |Смятие во всех| 0,294dt_1 | 30dt_1 |

|чные |элементах равной| | |

| |толщины, а также| | |

| |в более толстых| | |

| |элементах | | |

| |односрезных | | |

| |соединений | | |

| |Смятие в более| 0,685dt_2 | 70dt_2 |

| |тонких крайних| | |

| |элементах | | |

|Симметричные|Изгиб нагеля | 1,618d(2) + |165d(2) + 2t_(2)3,|

|и несиммет- | | 0,019t(2)_3, | но не более |

|ричные | | но не более | 230d(2) |

| | | 2,256d(2) | |

| |Изгиб гвоздя| 2,256d(2) + |230d(2) + t(2)_3, |

| |(ГОСТ 4028-63*) | 0,010t(2)_3, | но не более |

| | | но не более | 370d(2) |

| | | 3,628d(2) | |

| |Изгиб дюбеля| 3,384d(2) + | 234,5d(2) + |

| |(ТУ 14-4-1231-83)| 0,015t(2)_3, | 1,5t(2)_3, |

| | | но не более | но не более |

| | | 5,442d(2) | 555d(2) |

| |Изгиб винтового| 4,14d(2) | 420d(2) |

| |гвоздя | | |

| |(ТУ 10-69-369-87)| | |

|———————————————————————————————————————————————————————————————————————|

|В табл. 102* обозначено: |

|d - диаметр нагеля или гвоздя, см; |

|t_1 - толщина средних элементов, а также равных и более толстых|

| элементов односрезных соединений, см; |

|t_2 - толщина крайних элементов, а также более тонких элементов|

| односрезных соединений, см; |

|t_3 - глубина забивки гвоздя или дюбеля в крайний элемент односрезного|

| соединения, см. |

| |

| Примечания*: |

| 1. Рабочую несущую способность нагеля в рассматриваемом шве следует|

|принимать равной меньшему из всех значений, полученных по формулам|

|таблицы. |

| 2. Диаметр нагеля d следует назначать из условия наиболее полного|

|использования его несущей способности по изгибу. |

| 3. Расчет нагельных соединений на скалывание древесины можно не|

|производить, если выполняется условие расстановки нагелей в|

|соответствии с требованиями настоящих норм. |

| 4. Нагельные соединения со стальными накладками на болтах, глухих|

|цилиндрических нагелях, гвоздях и дюбелях допускается применять в тех|

|случаях, когда обеспечена необходимая плотность их постановки. |

| 5. Расчетную несущую способность дюбелей и гвоздей в соединениях со|

|стальными накладками следует определять с умножением на коэффициенты: |

| 1,0 - для пристреленных дюбелей; |

| 0,8 - для забитых в предварительно рассверленные отверстия. |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

6.17*. Расчетная несущая способность стального сквозного цилиндрического нагеля, дюбеля или гвоздя в соединениях элементов из сосны при направлении усилий, передаваемых нагелем вдоль волокон, а гвоздем и дюбелем - под любым углом, приведена в табл. 102*.

Расчетную несущую способность стального нагеля в соединениях элементов из древесины других пород определяют по табл. 102* умножением на соответствующий коэффициент по табл. 101 - при расчете на смятие древесины в нагельном гнезде и на корень квадратный из этого коэффициента - при расчете на изгиб нагеля. При направлении передаваемого нагелем усилия под углом альфа к волокнам древесины его расчетную несущую способность следует определять с учетом коэффициента k_альфа по указаниям разд. 5 СНиП II-25-80.

6.18. Расчетную несущую способность вклеиваемого штыря на выдергивание или продавливание N_dd, кН (кгс), в клеештыревых соединениях растянутых и сжатых элементов следует определять по формуле

N = m пи d l R, (253)

dd e e daf

где m - коэффициент условий работы, принимаемый равным при диаметрах

отверстий, см:

2,4 и менее - 1,00;

2,6 и 2,8 - 0,95;

3 и более - 0,90;

d - диаметр отверстия под штырь, м (см);

e

l - длина заделки штыря, м (см);

e

R - расчетное сопротивление древесины скалыванию в клеештыревом

daf соединении, принимаемое по табл. 100*, МПа (кгс/см2).

6.19. Расчетную несущую способность продольных призматических шпонок (колодок) следует определять по смятию и скалыванию, причем расчетные сопротивления скалыванию следует принимать с коэффициентом условий работы m_a = 0,8.

Дата добавления: 2015-06-27