Конструирование арматуры ригеля

Стык ригеля с колонной выполняют на ванной сварке выпусков верхних надопорных стержней и сварке закладных деталей ригеля и опорной консоли колонны. Ригель армируют двумя сварными каркасами, часть продольных стержней каркасов обрывают в соответствии с изменением огибающей эпюры моментов и по эпюре арматуры (материалов). Обрываемые стержни заводят за место теоретического обрыва на длину заделки W.

Эпюру арматуры строят в такой последовательности:

1. Определяют изгибающие моменты М, воспринимаемые в расчетных сечениях по фактически принятой арматуре.

2. Устанавливают графически на эпюре моментов по ординатам М места теоретического обрыва стержней.

3. Определяют длину анкеровки обрываемых стержней.

Рисунок 7 Эпюра поперечных сил и материалов

Рассмотрим сечение первого пролета.

Арматура 3Æ18 и 3Æ14 S400 с A_S1 = 1224,6 мм².

d = h – (40+14) = 500-54 = 446 мм.

; = 0,953;

;

В месте теоретического обрыва арматура 3Æ18 S400, А_S = 763,02 мм²;

d = 500 – 40 – 18/2 = 451мм;

; = 0,975;

Расчетную длину анкеровки ненапрягаемых стержней l_bd следует рассчитывать по формуле:

,

где A_s,req — площадь продольной арматуры, требуемая по расчету;

A_s,prov — принятая площадь продольной арматуры;

a ₁, a ₂, a ₃, a ₄— коэффициенты, определяемые по таблице 11.6 /2/;

l_b — базовая длина анкеровки,

l_b,min — минимальная длина анкеровки, принимаемая:

— для растянутых стержней

;

Для стержней периодического профиля произведение a ₁× a ₂× a ₄ должно удовлетворять условию a ₁× a ₂× a ₄³0,7.

A_s,req= ; A_s,prov= 1224,6 мм², = 1-0,15(c_d - Æ)/Æ = 1-0,15(40-14)/14 = 0,72, где , => =0,72; ; ; ;

a ₁× a ₂× a ₄ ³0,7.

,

где f_bd — предельное напряжение сцепления по контакту арматуры с бетоном, определяемое по формуле

, допускается определять по табл. 11.7 /2/: =3;

0,6 = 255,48 мм; 15Æ = 270 мм; 0,5h = 0,5×500 = 250 мм => l_b,min = 270 мм;

< l_b,min=> l_bd =270мм.

Рассмотрим сечение на левой опоре

арматура 3Æ25 S400 с A_S1 = 1471,88 мм²; d = h – a – 25/2= 500 – 40 – 12,5 = 439,5 мм;

; = 0,953;

;

В месте теоретического обрыва 3Æ12 с А_S = 339,12 мм²; d = 500 – 40 – 12,5 = 439,5 мм;

; = 0,989;

;

Определим длину анкеровки для арматуры Æ25

A_s,req= ; A_s,prov= 1471,88 мм², = 1-0,15(c_d - Æ)/Æ = 1-0,15(40-25)/25 =0,91;

; ; ;

a ₁× a ₂× a ₄ ³0,7.

=3;

0,6 = 456,25 мм; 15Æ = 375 мм; => l_b,min =456,25 мм;

l_b,min => =457 мм;

Рассмотрим сечение на правой опоре

арматура 3Æ22 S400 с A_S1 = 1139,82 мм²; d = h – a – 22/2= 500 – 40 – 11 = 449 мм;

; = 0,965;

;

В месте теоретического обрыва 3Æ12 с А_S = 339,12 мм²; d = 500 – 40 – 22/2 = 449 мм;

; = 0,989;

;

Определим длину анкеровки для арматуры Æ22:

A_s,req= ; A_s,prov= 1139,2 мм², = 1-0,15(c_d - Æ)/Æ = 1-0,15(40-22)/22 =0,877;

; ; ;

a ₁× a ₂× a ₄ ³0,7.

=3;

0,6 = 401,5 мм; 15Æ = 330 мм; => l_b,min=401,5 мм;

l_b,min => =402 мм;

Рассмотрим сечение среднего пролета.

Арматуру в пролете принимаем: 3Æ18 и 3Æ12 S400 с A_S1 = 1102,14 мм²;

d = h – (40+12) = 500-52 = 448 мм.

; = 0,957;

В месте теоретического обрыва пролетных стержней остаётся арматура

3 Æ18 S400 с A_s = 763,02 см²; d = 500 – 40 – 18/2 = 451мм;

; = 0,972;

;

Определим длину анкеровки для арматуры Æ12:

A_s,req= ; A_s,prov= 1102,14 мм², = 1-0,15(c_d - Æ)/Æ = 1-0,15(40-12)/12 = 0,65, но => =0,7

; ; ;

a ₁× a ₂× a ₄ ³0,7.

=3;

0,6 = 219 мм; 15Æ = 180 мм; => l_b,min=250 мм;

l_b,min => = 250 мм;

Рассмотрим сечение на опоре среднего ригеля

арматура 3Æ28 S400 с A_S1 = 1846,32 мм², d = h – a – 28/2= 500 – 40 – 14 = 446 мм;

;

= 0,936;

;

В месте теоретического обрыва 3Æ12 с А_S = 339,12 мм²; d = 500 – 40 – 28/2 = 446 мм;

; = 0,989;

;

Определим длину анкеровки для арматуры Æ28:

A_s,req= ; A_s,prov= 1846,32 мм², = 1-0,15(c_d - Æ)/Æ = 1-0,15(40-28)/28 = 0,94

; ; ;

a ₁× a ₂× a ₄ ³0,7.

=3;

0,6 = 511,014 мм; 15Æ = 420 мм; => l_b,min=511,014 мм;

l_b,min => = 512 мм;

Дата добавления: 2015-08-31