КАТЕГОРИИ: Архитектура-(3434)Астрономия-(809)Биология-(7483)Биотехнологии-(1457)Военное дело-(14632)Высокие технологии-(1363)География-(913)Геология-(1438)Государство-(451)Демография-(1065)Дом-(47672)Журналистика и СМИ-(912)Изобретательство-(14524)Иностранные языки-(4268)Информатика-(17799)Искусство-(1338)История-(13644)Компьютеры-(11121)Косметика-(55)Кулинария-(373)Культура-(8427)Лингвистика-(374)Литература-(1642)Маркетинг-(23702)Математика-(16968)Машиностроение-(1700)Медицина-(12668)Менеджмент-(24684)Механика-(15423)Науковедение-(506)Образование-(11852)Охрана труда-(3308)Педагогика-(5571)Полиграфия-(1312)Политика-(7869)Право-(5454)Приборостроение-(1369)Программирование-(2801)Производство-(97182)Промышленность-(8706)Психология-(18388)Религия-(3217)Связь-(10668)Сельское хозяйство-(299)Социология-(6455)Спорт-(42831)Строительство-(4793)Торговля-(5050)Транспорт-(2929)Туризм-(1568)Физика-(3942)Философия-(17015)Финансы-(26596)Химия-(22929)Экология-(12095)Экономика-(9961)Электроника-(8441)Электротехника-(4623)Энергетика-(12629)Юриспруденция-(1492)Ядерная техника-(1748) |
Исходные данные 2 страница
h 0 = h - 0,5 li = 1,5 - 0,5×18×0,0667 = 0,9 м. Ширина балки b = Σδд + Σδф = 4×3,3 + 2×1,2 = 15,6 см. По длине балки укладывается 13 листов фанеры с расстоянием между осями стыков l ф - 10δф = 152 - 1,2×10 = 140 см. Расстояние между центрами поясов в опорном сечении. h' 0 = h 0 - h н = 0,9 - 0,144 = 0,756 м; 0,5 h' 0 = 0,378 м. Расчетное сечение располагается на расстоянии x от оси опорной площадки x = = 18 = 6,9 м, где γ = h' 0/(li) = 0,756(18×0,0667) = 0,63. Вычисляем параметры расчетного сечения: высота балки hx = h 0 + ix = 0,9 + 0,0667×6,9 = 1,36 м; расстояние между центрами поясов h'x = 1,36 - 0,144 = 1,216 м; 0,5 h'x = 0,608 м; высота стенки в свету между поясами hx ст = 1,216 - 0,144 = 1,072 м; 0,5 hx ст = 0,536 м. Изгибающий момент в расчетном сечении Mx = qx (l - x)/2 = 7×6,9(18 - 6,9)/2 = 268,1 кН×м; требуемый момент сопротивления (приведенный к древесине) W пр = Mx γ n / R р = 268,1×106×0,95/9 = 28,2×106 мм3; соответствующий ему момент инерции I пр = W пр hx /2 = 28,2×106×1360/2 = 192×108 мм4. Задаемся двутавровой коробчатой формой поперечного сечения (см. рис. 32). Фактические момент инерции и момент сопротивления сечения, приведенные к древесине, равны I пр = I д + I ф E ф K ф/ E д = 2[(132×1443/12) + 132×144×6082] + 2×12×13603×0,9×1,2/12 = 195,5×108 > 192×108 мм4; W пр = I пр×2/ hx = 2×195,5×108/1360 = 28,75×106 > 28,2×106 мм3, Здесь K ф = 1,2 - коэффициент, учитывающий повышение модуля упругости фанеры при изгибе в плоскости листа. Проверяем растягивающие напряжения в фанерной стенке σфр = MxE ф K ф(W пр E д) = 268,1×106×0,9×1,2(28,75×106) = 10,1 < R фр m ф/γ n = 14×0,8/0,95 = 11,8 МПа. Здесь m ф = 0,8 - коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления фанеры, стыкованной «на ус», при работе ее на изгиб в плоскости листа. Принимая раскрепление сжатого пояса прогонами или ребрами плит через 1,5 м, определяем его гибкость из плоскости балки λ y = l р(0,29 b) = 150(0,29×15,6) = 33,2 < 70 и, следовательно, φ y = 1 - a (λ/100)2 = 1 - 0,8(3,32/100)2 = 0,91, а напряжения сжатия в поясе σс = Mx / W пр = 268,1×106×28,75×106 = 9,32 < φ yR с/γ n = 0,91×11×0,95 = 10,5 МПа. Проверку фанерных стенок по главным напряжениям производим в зоне первого от опоры стыка на расстоянии x 1 = 1,385 м (см. рис. 32). Для данного сечения M = qx 1(l - x 1)/2 = 7×1,385(18 - 1,385)/2 = 80,5 кН×м; Q = q (l /2 - x 1) = 7(18/2 - 1,385) = 53,3 кН; h = 0,9 + 1,385×0,0667 = 0,99 м; h ст = 0,99 - 2×0,144 ≈ 0,7 м - высота стенки по внутренним кромкам поясов, откуда 0,5 h ст = 0,35 м. Момент инерции данного сечения и статический момент на уровне внутренней кромки, приведенные к фанере: I пр = 83×108 мм4; S пр = 8,9×106 мм3. Нормальные и касательные напряжения, в фанерной стенке на уровне внутренней кромки растянутого пояса σст = M ×0,5 h ст/ I пр = 80,5×106×350/83×108 = 3,4 МПа; τст = QS пр/(I прΣδф) = 53,3×103×8,9×106/(83×108×2×12) = 2,4 МПа. Главные растягивающие напряжения по СНиП II-25-80 формула (45) 0,5σст + = 0,5×3,3 + = 4,56 < (R рфα/γ n) m ф = (5,7/0,95)0,8 = 4,8 МПа при угле α = 0,5arctg (2τст/σст) = 0,5arctg (2×2,4/3,3) = 27,5° по графику на рис. 17 (СНиП II-25-80, прил. 5). Для проверки устойчивости фанерной стенки в опорной панели балки вычисляем необходимые геометрические характеристики: длина опорной панели a = 1,3 м (расстояние между ребрами в свету); расстояние расчетного сечения от оси опоры x 2 = 0,7 м; высота фанерной стенки в расчетном сечении h ст = (0,9 + 0,7×0,0667) - 2×0,144 ≈ 0,66 м h ст/δф = 660/12 = 55 > 50; γ = a / h ст = 1,3/0,66 ≈ 2. По графикам на рис. 18и 19 прил. 5 для фанеры ФСФ и γ = 2 находим K и = 15 и K τ = 2,5. Момент инерции и статический момент для расчетного сечения x 2, приведенные к фанере I пр = 74×108 мм4; S пр = 8,4×106 мм3. Изгибающий момент и поперечная сила в этом сечении M = qx 2(l - x 2)/2 = 7×0,7(18 - 0,7)/2 = 42,4 кН×м; Q = q (l /2 - x) = 7(18/2 - 0,7) = 58,1 кН. Нормальные и касательные напряжения в фанерной стенке на уровне внутренней кромки поясов σст = M 0,5 h ст/ I пр = 42,4×106×0,5×660/74×108 = 1,9 МПа; τст = QS пр/(I прΣδф) = 58×103×8,4×106/(74×108×2×1012) = 2,75 МПа. По СНиП II-25-80 формула (48) проверяем выполнение условия устойчивости фанерной стенки: а) в опорной панели σст/[ K и(100δ/ h ст)2] + τст/[ K τ(100δ/расч)2] = 1,9/[15(100/55)2 + 2,75/[2,5(100/55)2] = 0,38 < 1, где h ст/δ = 55; б) в расчетном сечении с максимальными напряжениями изгиба (x = 6,9 м) при h ст/δ = 1,21/0,012 = 101 > 50; γ = a / h ст = 1,3/1,22 = 1,07, K и = 20 и K τ = 3,5. Напряжения изгиба в фанерной стенке на уровне внутренней кромки поясов σст = Mx 0,5 h ст/ I пр = 268,1×106×536/181×108 = 7,9 МПа, где I пр = 181×108 мм4; τст = QxS пр/(I прΣδф) = 14,7×103×12,8×106/(181×108×2×12) = 0,43 МПа, где Q = q (l /2 - x) = 7(18/2 - 6,9) = 14,7 кН, S = 12,8×106 мм3. Используя СНиП II-25-80, формула (48), получим 7,9[20(100/101)2] + 0,43[3,5(100/101)2] = 0,53 < 1. Производим проверку фанерных стенок в опорном сечении на срез в уровне нейтральной оси и на скалывание по вертикальным швам между поясами и стенкой в соответствии со СНиП II-25-80, пп. 4.27 и 4.29. Момент инерции и статический момент для опорного сечения, приведенные к фанере, определяем как и ранее I пр = 65,5×108 мм4; S пр = 9,1×106 мм3; τср = QmaxS пр/(I прΣδф) = 7,9×103×9,1×106/(65,5×108×2×12) = 3,65 < R фср/γ n = 6/0,95 = 6,3 МПа; τск = QmaxS пр/(I пр nh и) = 7,9×103×9,1×106/(65,5×108×4×144) = 0,15 < R фск/γ n = 0,8/0,95 = 0,84 МПа. Прогиб клеефанерной балки в середине пролета определяем согласно п. 4.33 по формуле (50) СНиП II-25-80. Предварительно определяем: f = f 0[1 + c (h / l)2]/ к, где f 0 = 5 q н l 4(384 El) = 5×5,5×1012(384×248×1012) = 30 мм. Здесь EI = E д I д + E ф I ф = 104×175×108 + 104×0,9×1,2×67,5×108 = 248×1012 Н×мм2 (СНиП II-25-80, прил. 4, табл. 3); значения коэффициентов к = 0,4 + 0,6β = 0,4 + 0,6×900/1500 = 0,76 и c = (45,3 - 6,9β)γ = (45,3 - 6,9×900/1500)2×144×132[2×12(1500 - 144)] = 48,1; тогда f = 30[1 + 48,1(1,5×103/18×103)2]/0,76 = 53 мм и f / l = 53/18×103 = 1/340 < 1/300 (СНиП II-25-80, табл. 16). Рис. 33. Составная брусчатая балка на пластинчатых нагелях Пример 4. Запроектировать балку пролетом 5,8 м, шагом 3 м составного сечения из брусьев на березовых пластинчатых нагелях односкатного покрытия сельскохозяйственного здания (рис. 33). Покрытие холодное, кровля рубероидная с уклоном i = 0,1. Район строительства - III (по снеговой нагрузке). Согласно СНиП II-6-74 нормативная снеговая нагрузка на горизонтальную проекцию покрытия III района при угле наклона ската кровли α ≤ 25 ° и c = 1 равна P с = 1 кН/м2. Принимая коэффициент собственного веса балки K св = 12, определяем нормативную нагрузку от балки на горизонтальную проекцию по формуле (g 1 + P с)/[1000/(K св l) - 1] = (0,3 + 1)/[1000/(12×5,8) - 1] = 0,1 кН×м2. Нагрузка от кровли: рубероидная кровля 0,06 кН/м2; диагональный сплошной настил из досок толщиной 3 см (0,03 ´ 1,0 ´ 1,0)6 = 0,18 кН/м2; прогоны кровли 8 ´ 12 см (0,08×0,12×1,0)6 = 0,06 кН/м2; итого 0,3 кН/м2. Полные нагрузки на 1 м балки: нормативная q н = (g 1 + g св + P с) B = (0,3 + 0,1 + 1)3 = 4,2 кН/м, в том числе постоянная нагрузка равна 1,2 кН/м; временная 3 кН/м; расчетная q = [(g 1 + g св) n 1 + P с n с] B = [(0,3 + 0,1)1,1 + 1×1,6]3 = 6,12 кН/м, где n 1 = 1,1 и n с = 1,6. коэффициенты перегрузки соответственно для собственного веса покрытия и снеговой нагрузки, назначаемые по СНиП II-6-74. Определяем расчетный изгибающий момент M = ql 2/8 = 6,12×5,82/8 = 25,73 кН×м; расчетную поперечную силу Q = ql /2 = (6,12×5,8/2) = 17,75 кН. Балку составляем из двух брусьев квадратного сечения со сторонами 15 см. Расчетные сопротивления изгибу и сжатию назначаем для древесины 2-го сорта, согласно СНиП II-25-80, пп. 3.1 и 3.2. с введением коэффициента условия работы m в и коэффициента надежности по назначению γ n, согласно СТ СЭВ 384-76. Тогда R и = R с = 15 m в/γ n = 15×0,9/0,9 = 15 МПа. Проверку балки на прочность производим по формуле (17) СНиП II-25-80. Определяем W расч = W нт K ω = 0,9 bh 2/6 = 0,9×150×3002/6 = 2,03×106 мм3, где K ω = 0,9 по СНиП II-25-80, табл. 13. Тогда M / W расч = 25,73×106/2,03×106 = 12,7 < 15 МПа, т.е. прочность балки обеспечена. Рассчитываем соединения на пластинчатых нагелях. Ввиду того, что сплачиваемые брусья имеют ширину b = 150 мм, пластинки принимаем сквозными со следующими геометрическими характеристиками: толщина δпл = 12 мм, ширина b пл = 150 мм, длина l пл = 58 мм, глубина гнезда h вр = 30 мм. Шаг пластинок принимаем из условия S пл = 3,5 h вр + δ = 3,5×30 + 12 = 117 ≈ 120 мм. Расчетную несущую способность одного пластинчатого нагеля определяем по формуле (58), СНиП II-25-80 с введением коэффициента m в T = 0,75 b пл m в = 0,75×15×0,9 = 10,12 кН. Из-за симметричности нагрузки относительно середины пролета в шве на среднем участке балки протяженностью 0,2 l = 0,2 ´ 600 = 120 см пластинки не ставим. Требуемое количество пластинок в шве на участках балки длиной 0,4 l определяем по формуле (45): n пл ≥ 1,2 MS бр/(l бр T) = 3×1,2×25,73×106(2×300×10,12×103) = 15,3 ≈ 16 шт. Количество пластинок, которое можно разместить на участке балки длиной 0,4 l при шаге 12 см n пл = 0,4 lS пл = 0,4×580×12 = 19,3 > 16. Проверяем жесткость балки по формуле f = 5 q н l 4/(384 EIK ж) = 5×4,2×5,84×1012/(384×104×3,375×108×0,75) = 24,4 мм или относительный прогиб f / l = 24,4/5800 = 1/238 < 1/200, т.е. требуемая жесткость балки обеспечена. В опорных узлах на расстоянии 50 см от оси опоры устанавливаются стяжные болты d = 16 мм. Балке придаем строительный подъем f стр = 1,5 f = 1,5×24,4 = 37 мм. 6.26. В покрытиях зданий и сооружении следует применять однопролетные фермы. Рекомендуемые схемы и типы ферм, их основные характеристики приведены в табл. 1. Проектирование ферм следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП II-25-80, пп. 6.21 – 6.24. Фермы изготавливаются из клееной или цельной (предпочтительно из брусьев) древесины. Для пролетов до 12 м могут применяться дощатые фермы. В фермах из клееной древесины верхние пояса выполняются обычно неразрезными. Поперечное сечение поясов принимается, как правило, прямоугольным. Стыки элементов верхнего пояса ферм из цельной древесины обычно осуществляются в узлах или вблизи узлов непосредственным упором. Стыки перекрываются деревянными накладками, которые должны обеспечивать необходимую жесткость сжатых поясов из плоскости. 6.27. Осевые усилия и перемещения в элементах ферм допускается определять в предположении шарниров в узлах. Расчетные значения усилий определяются в поясах всех типов ферм и во всех элементах треугольных ферм от действия постоянной и временной (снеговой) нагрузки по всему пролету; в решетке всех типов ферм, кроме треугольных, а также от действия постоянной нагрузки по всему пролету и временной (снеговой) - на половине пролета. В фермах с подвесным эксплуатируемым потолком дополнительно к весу оборудования и материалов должна приниматься временная нагрузка 0,75 кН/м2 по всему пролету. При проектировании ферм временные нагрузки от оборудования и подвесного транспорта рекомендуется передавать только в узлах верхнего пояса. 6.28. В фермах с неразрезным верхним поясом при внеузловой нагрузке изгибающие моменты определяются по деформированной схеме, как в неразрезной балке в соответствии с рекомендациями настоящего Пособия, пп. 4.14 - 4.16 и СНиП II-25-80, п. 3.5. 6.29. Перемещение узлов фермы с учетом податливости соединений определяется по правилам строительной механики с введением приведенного модуля упругости e пр, определяемого по формуле E' пр = при Nsi > N; E' пр = при Nsi ≈ N, где E' = 300 R с по СНиП II-25-80, п. 3.5. F бр - площадь брутто поперечного сечения элемента фермы; N - действующее в элементе расчетное осевое усилие; Nsi - расчетная несущая способность соединения элементов; l - длина элемента; δ i - деформация соединения при полном использовании его расчетной несущей способности по табл. 21; m - общее число присоединений элемента. В стыке сжатых поясов лобовым упором и растянутых поясов без накладок m = 1; в растянутых поясах с накладками m = 2; в элементе решетки при одноступенчатой передаче усилия в соединениях по его концам m = 2, соответственно при двухступенчатой передаче m = 4. 6.30. Расчет верхнего пояса на прочность и устойчивость как в плоскости, так и из плоскости ферм, производится согласно СНиП II-25-80 и разд. 4 настоящего Пособия. 6.31. При внеузловой нагрузке в фермах с прямолинейным или ломаным разрезным верхним поясом передачу сжимающих усилий в нем рекомендуется осуществлять с эксцентриситетом, создающим обратный (разгружающий) изгибающий момент, величина которого не должна превышать 25 % балочного момента для треугольных ферм без решетки и 40 % - для остальных. 6.32. Внецентренное прикрепление элементов решетки допускается в сегментных и многоугольных фермах со слабо работающей решеткой. При внецентренном креплении решетки к растянутому нижнему поясу фермы надо учитывать возникающие в нем изгибающие моменты и рассчитывать на внецентренное растяжение по СНиП II-25-80, п. 4.16. При отсутствии стыка в поясе вблизи узла значение момента следует принимать распределенным поровну между двумя смежными панелями; при наличии стыка у рассматриваемого узла момент должен быть полностью воспринят панелью пояса, не имеющей стыка. Влияние узлового момента на соседние узлы не учитываются. Расчетный изгибающий момент M вн, в поясе от внецентренного прикрепления решетки в узле определяют по формуле M вн = Δ Ne, где Δ N - разность расчетных усилий в смежных панелях пояса, определяется для случаев полного и одностороннего расположения временной нагрузки; e - расстояние от точки пересечения осей элементов решетки до оси пояса. 6.33. Расчет разрезных верхних сжато-изгибаемых поясов ферм при внеузловой нагрузке должен производиться согласно СНиП II-25-80, пп. 4.17 и 4.18, а при узловой нагрузке в случае разрезного пояса из прямолинейных элементов, как для центрально-сжатых элементов - пп. 4.2 – 4.6 с учетом п. 6.21 для обоих случаев. 6.34. В сегментных фермах неразрезный верхний пояс рассматривается как многопролетная неразрезная балка криволинейного очертания. Изгибающие моменты в пролетах M пр и на опорах M оп панелей неразрезного пояса сегментных ферм определяются для крайних (опорных) панелей по формулам: при равномерно распределенной нагрузке интенсивностью q M пр = ql 2 n /14 - 0,64 Nf; M оп = - ql 2 n /10 + 0,72 Nf; при одном сосредоточенном грузе P посередине панели M пр = Pln /6 - 0,56 Nf; M оп = - Pln /6 + 0,88 Nf. Для средних панелей фермы изгибающие моменты определяются по формулам: при равномерно распределенной нагрузке M пр = ql 2 n /24 - Nf /3; M оп = - ql 2 n /12 + 2 Nf /3; при одном сосредоточенном грузе по середине панели M пр = Pln /8 - Nf /4; M оп = - Pln /8 + 3 Nf /4, здесь ln - горизонтальная проекция панели между центрами узлов; N - расчетное продольное усилие в панели; f = l 2 n /(8 r) - стрела подъема панели, зависящая от длины хорды между центрами узлов ln и радиуса верх него пояса фермы r, определяемого из выражения. r = (l 2 + 4 h 2)/(8 h), в котором h - высота фермы в середине пролета между осями поясов, а l - пролет фермы. 6.35. В сегментных фермах с разрезным верхним поясом изгибающий момент в панелях определяется по формуле M = M 0 - Nf, где M 0 - изгибающий момент в свободнолежащей балке пролетом l; N - продольная сила; f - стрела подъема панели. 6.36. Расчетную длину сжатых элементов ферм при расчете на устойчивость следует принимать по СНиП II-25-80, пп. 4.21 и 6.23. Пример 1. Запроектировать трапецеидальную брусчатую ферму пролетом 18 м, шагом 3 м для покрытия неотапливаемого складского здания размером в плане 18 ´ 60 м. Район строительства - г. Калинин. Кровля из волнистых асбестоцементных листов по прогонам с уклоном i = 25 %. Элементы фермы соединяются между собой лобовым упором и с помощью стальных болтов и нагелей, гвоздей и деталей из стального проката. Назначаем высоту фермы h = 1/6 l = 18/6 = 3 м. Угол наклона кровли к горизонту α = arctg 0,25 = 14°. Высота фермы над опорой h о = h - (l tg α/2) = 3 - 18×0,25/2 = 0,75 м. Прогоны располагаем с шагом 1,075 м. Решетку фермы выбираем исходя из минимального количества узлов и стыков в поясах с целью рационального использования пиломатериалов длиной 6,5 м. Принимаем 8-панельную схему фермы с внеузловым приложением нагрузки (рис. 34). Нагрузка на 1 м2 проекции кровли от собственного веса прогонов и волнистых асбестоцементных листов: нормативная - 0,294 кН/м2; расчетная - 0,323 кН/м2. Рис. 34. Геометрическая схема фермы Вес снегового покрова для г. Калинина (III район) P 0 = 1 кН/м2 горизонтальной проекции; коэффициент, учитывающий форму покрытия в соответствии со СНиП II-6-71, п. 5.5, табл. 5. c = 1, тогда нормативная равномерно распределенная снеговая нагрузка P нсн = P 0 c = 1×1 = 1 кН/м2. Собственный вес фермы в зависимости от нормативного веса кровли и снега определяем по формуле прил. 2 g нсв = (g нп + P нсн)[1000/(K св l) - 1] = (0,294 + 1)[1000/(5×18) - 1] = 1,294/10,1 = 0,128 кН/м2; расчетная нагрузка от фермы g св = 0,128×1,1 = 0,141 кН/м2. Отношение нормативного собственного веса, покрытия к весу снегового покрова (g нп + g нсв)/ P 0 = (0,194 + 0,128)/1 = 0,422 по СНиП II-6-74, п. 5.7 коэффициент перегрузки n = 1,59, тогда расчетная снеговая нагрузка на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия равна P сн = P 0 Cn = 1×1×1,59 = 1,59 кН/м2. Расчетная нагрузка на 1 м фермы: постоянная q п = (g п + g св) b = (0,323 + 0,141)3 = 1,392 кН/м; временная q сн = P сн b = 1,59×3 = 4,77 кН/м; суммарная q = q п + q сн = 1,392 + 4,77 = 6,162 кН/м. В соответствии с принятой схемой фермы сосредоточенная нагрузка, приходящаяся на одни узел верхнего пояса(узлы Ж, Д, Г), равна G = 1,392×2,084 = 2,901 кН - постоянная; P = 4,77×2,084 = 9,941 кН - временная. Схема единичных нагрузок на ферму при загружении половины пролета и диаграмма усилий показаны на рис. 35. Вследствие отличия размеров опорной и промежуточных панелей верхнего пояса фермы сосредоточенная нагрузка, приходящаяся на узел Б, составляет (2,084/2 + 2,648/2)/2,084 = 1,14 от единичной нагрузки, а сосредоточенная нагрузка, приходящаяся на стойку опорного узла фермы, составляет 2,648/2/2,084 = 0,64 от единичной нагрузки. Опорные реакции равны RВ = [0,5×17,8/2 + 1×(2,648 + 2×2,084) + (2,648 + 2,084) + 1,14×2,648]/17,8 = 1,07; RА = 0,5 + 1 + 1 + 1,14 +0,64 - 1,07 = 3,21. Расчетные усилия в элементах фермы приведены в табл. 23. При расчете и конструировании элементов фермы и узловых соединений предусматривались максимальная унификация сечений деревянных элементов и стальных изделий, использование древесины 2-го и 3-го сортов и центрирование всех узлов фермы по геометрическим осям. Соединение опорного раскоса с нижним поясом решено лобовым упором во вкладыш, прикрепленный при помощи тяжей и деревянных накладок к нижнему поясу. Коньковый узел фермы решен лобовым упором брусьев верхнего пояса и парных накладок, скрепленных стяжными болтами. Таблица 23
Сопряжение опорного раскоса с верхним поясом осуществляется также лобовым упором. Стыки растянутого нижнего пояса решены на сквозных стальных нагелях и деревянных накладках. Узлы крепления раскосов и стоек к поясам фермы решены в виде двусторонних накладок из полосовой стали, прикрепляемых к поясам посредством центрового болта, а к элементам решетки фермы гвоздями винтовыми или обычными.
Дата добавления: 2017-01-14; Просмотров: 398; Нарушение авторских прав?; Мы поможем в написании вашей работы! Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет |