Сопротивление теплопередаче покрытия мансарды

Пример 3

Результаты оценки возможности конденсации пара внутри сте

Граница слоев	x, м	S Ri, (м^2·°С)/Вт	t i, °С	Ei, Па	SΩ i, м^2·ч·Па/мг	еi, Па	t росы, °С
int -1			19,2				10,6
1-2	0,020	0,023	19,1		0,204		10,0
2-3	0,530	0,902	13,2		3,392		-6,2
3-4	0,550	0,924	13,1		3,614		-8,2
4-5	0,700	4,257	-9,1		3,908		-11,6
5 -ext	0,710	4,324	-9,5		3,927		-11,8

При сравнении величин максимального парциального давления E_i водяного пара и величин действительного парциального давления e_i водяного пара на соответствующих границах слоев видим, что все величины е_i ниже величин Е_i, что указывает на отсутствие возможности конденсации водяного пара в ограждающей конструкции. Построим график изменения температуры и точки росы по координате x, т.е. по толщине стены (рис. 4). Из рис. 4 видно, что значения точек росы, лежат ниже значений температуры по всей толщине стены. Следовательно, при расчетной температуре и влажности наружного воздуха конденсация пара исключена и пароизоляции не требуется.

Вывод. Для утепления здания предложено проектное решение с наружной теплоизоляцией минераловатными плитами Фасад Баттс, толщиной 150 мм. Теплоизоляция защищена слоем паропроницаемой декоративной штукатурки толщиной 10 мм, армированной стеклосеткой. В результате проведенных расчетов установлено, что данное проектное решение удовлетворяет требованиям СНиП 23-02-2003 в отношении теплозащиты, теплоустойчивости, воздухо- и паропроницаемости.

Исходные данные:

Покрытиекорпуса представляет собой стропильную конструкцию. Наклонные стропила сечением 50×100 мм и шагом 650 мм обшиты снизу обрезной доской встык толщиной 40 мм и вагонкой толщиной 8 мм в шпунт. По верху стропил укреплена обрешетка из деревянных брусков сечением 50×50 мм и шагом 250 мм, поддерживающая стальную фальцевую кровлю. Между стропилами уложена теплоизоляция из минераловатных плит Руф Баттс, толщиной 100 мм. Пароизоляция в виде полиэтиленовой пленки толщиной 0,2 мм расположена под теплоизоляцией. Между кровлей и теплоизоляцией находится неоднородный слой, состоящий из отстоящих друг от друга деревянных брусков и образующихся между ними замкнутых воздушных прослоек, толщиной 50 мм. Все деревянные детали выполнены из древесины сосны расположены в конструкции так, что тепловой поток направлен поперек волокон.

Расчет:

Характеристики материалов покрытия – плотность γ₀, коэффициент теплопроводности в сухом состоянии l₀ и коэффициент паропроницаемости μ – принимаем по табл. П.9 приложения. При этом в расчетах используем коэффициенты теплопроводности материалов l _W для условий эксплуатации Б, (для влажных условий эксплуатации), которые получаем по формуле (2.5). Имеем:

- для древесины сосны

γ₀ = 500 кг/м³,

l₀=0,09,

l _W =0,09(1+0,05·20)=0,18 Вт/(м·°С),

μ=0,06 мг/(м·ч·Па);

- для полиэтиленовой пленки

γ₀ = 930 кг/м³,

l₀=l _W =0,12 Вт/(м·°С),

μ=0,000022 мг/(м·ч·Па);

- для минераловатной плиты Руф Баттс

γ₀ = 120 кг/м³,

l₀=0,033,

l _W =0,033(1+0,074·5)=0,045 Вт/(м·°С),

μ=0,32 мг/(м·ч·Па);

- для стальной кровли

γ₀ = 7850 кг/м³,

l₀=l _W =58 Вт/(м·°С),

μ=0.

Приведенное сопротивление теплопередаче неоднородных слоев покрытия, рассчитывают по формуле (2.6):

R^r=A/∑ (A_i /R^r_i),

где А_i, R^r_i — соответственно площадь i -го участка характерной части ограждающей конструкции, м², и его приведенное сопротивление теплопередаче, м²·°С/Вт;

А — общая площадь теплопередачи неоднородного слоя, равная сумме площадей отдельных участков, м².

Аналогичным образом рассчитывается приведенное сопротивление паропроницанию неоднородных слоев:

Ω ^r=A/∑ (A_i / Ω ^r_i),

где А_i, Ω ^r_i — соответственно площадь i -го участка характерной части ограждающей конструкции, м², и его приведенное сопротивление паропроницанию, м²·°С/Вт;

В нашем случае имеется два неоднородных слоя: слой № 4 включает чередующиеся стропила и теплоизоляцию; слой № 5 – брусья обрешетки с воздушными промежутками между ними. Результаты расчета приведены в табл. 1.

Таблица 1

Дата добавления: 2017-01-14