Характеристика слоев и сопротивление покрытия паропроницанию

Результаты расчета температуры в плоскости возможной конденсации

Период	ti, °С	z, мес	t i, °С	Е, Па
зима (декабрь, январь, февраль, март)	-8,0		-6,8
весна — осень (апрель, октябрь, ноябрь)	1,4		2,2
лето (май — сентябрь)	13,0		13,3

Парциальное давление водяного пара Е в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации ограждающей конструкции составляет

Е = (344·4 + 716·3 + 1527·5) / 12 = 930 Па.

Сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации Ω _e, равно в нашем случае сопротивлению стальной кровли и является очень высоким. Согласно СП 23-101-2004 коэффициент паропроницаемости μ стали принят равным 0. Однако в случае фальцевой кровли водяной пар может проникать через соединения кровельных листов. Поэтому примем для стальной кровли сопротивление паропроницанию Ω=7,3 как для полиетиленовой пленки толщиной 0,16 мм, тогда

Ω _e =7,3 м²·ч·Па/мг.

Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха за годовой период считаем равным парциальному давлению насыщенного пара E_ext^ср при средней месячной температуре за годовой период (см. табл. П.13), которая в нашем случае составляет 3,1 ºС:

e_ext^ср =764 Па.

По формуле (5.1) определяем нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги за годовой период эксплуатации:

Ω _req ^*= (1286 - 930) 7,3 / (930 - 764) = 15,66 м²·ч·Па/мг.

Для расчета нормируемого сопротивления паропроницанию Ω _req ^** из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха берем продолжительность и среднюю температуру этого периода равными:

z ₀ = 151 сут,

t ₀ = -6,7 °С.

Температуру t₀ в плоскости возможной конденсации для периода z ₀ определяем по формуле (5.4):

t₀ = 20 - (20 + 6,7) (0,115 + 4,60) / 4,93 = -5,5 °С.

Парциальное давление водяного пара Е ₀ в плоскости возможной конденсации определяем по графику на рис. 2 при t₀ = -5,5 °С: Е ₀ = 385 Па.

Среднюю упругость водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами e ₀ ^ext принимаем равной упругости насыщенного пара при температуре t ₀ = -6,7 °С: e ₀ ^ext =347 Па.

Коэффициент h определяем по формуле (5.8):

h = 0,0024 (385 - 347)151/7,3=1,89.

Предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в выбранном нами утеплителе (минераловатной плите Фасад Баттс), согласно СНиП 23-02-2003, составляет D W_av =3 %.

Определим Ω _req ^** по формуле (5.2):

Ω _req ^**=0,0024·151(1286-385)/(120·0,240·3+1,89) = 3,70 м²·ч·Па/мг.

Определяем сопротивление слоев покрытия паропроницанию Ω по формуле (5.11), результаты сводим в табл. 6.

Таблица 6

№ слоя	Материал слоя	Плотность γ0, кг/м^3	Толщина δ, м	Расчетный коэффициент паропроницаемости μ, мг/(м·ч·Па)	Расчетное сопротивление паропроницанию Ω, м^2·ч·Па/мг
	Вагонка (внутр.обшивка)		0,008	0,06	0,133
	Доска обрезная (подшивка)		0,04	0,06	0,667
	Пароизоляция (п/э пленка 2 слоя)		0,0004	0,000022	18,18
	Теплоизоляция + стропила		0,240	-	0,8
	Обрешетка + воздушные промежутки	-	0,05	-
	Стальная кровля		0,0006	-	7,3
Сумма	0,34	-	27,08

Сопротивление покрытия паропроницанию Ω_о определяем по формуле (5.12) с учетом сопротивления влагообмену у внутренней и наружной поверхностей:

Ω_о = 26,6·10^-3+27,08+13,3·10^-3= 27,12 м²·ч·Па/мг.

При сравнении полученного значения Ω_о с нормируемыми значениями устанавливаем, что

Ω_о > Ω _req ^*> Ω _req ^** (27,12 > 15,66 > 3,70).

Следовательно, покрытие удовлетворяет требованиям СНиП 23-02-2003 в отношении сопротивления паропроницанию.

Расчет распределения парциального давления водяного пара по толщине покрытия и определение возможности образования в покрытии конденсата. Определяем парциальное давление водяного пара внутри и снаружи покрытия:

t_int = 20 °С; j _int = 55%;

е_int = (55/100)2338 = 1286 Па;

t_ext" = -9,8 °С; j _int = 86 %;

e_ext = (86/100)264 = 227 Па.

Определяем температуры t _i на границах слоев по формуле (5.13), нумеруя от внутренней поверхности к наружной, и по этим температурам определяем13 формуле (5.ой пароизоляции не требуется.е слоя р (рис.1 и 2)сти от температуры строим два графика максимальное парциальное давление водяного пара Е_i по графикам зависимости E=f(t) на рис. 2 и 3.

t _int = 20 - (20 + 9,8) (0,115) / 4,93= 19,3 °С;

Е ^τ _int =2238 Па;

t₁₂ = 20 - (20 + 9,8) (0,115 + 0,044) / 4,93= 19,0 °С;

Е ₁₂ = 2197 Па;

t₂₃ = 20 - (20 + 9,8) (0,115 + 0,267) / 4,93= 17,7 °С;

Е ₂₃ = 2025 Па;

t₃₄ = 20 - (20 + 9,8) (0,115 + 0,267) / 4,93=17,7 °С;

Е ₃₄ = 2025 Па;

t₄₅ = 20 - (20 + 9,8) (0,115 + 4,600) / 4,93= -8,5 °С;

Е ₄₅ = 291 Па;

t₅₆ = 20 - (20 + 9,8) (0,115 + 4,775) / 4,93= -9,6 °С;

Е ₄₅ = 268 Па;

t _ext = 20 - (20 + 9,8) (0,115 + 4,775) / 4,93= -9,6 °С;

Е ^t _ext = 268 Па;

Рассчитаем действительные парциальные давления e_i водяного пара на границах слоев по формуле (5.14) и установим распределение точек росы по толщине ограждения (по координате x). Результаты расчета представлены в табл. 7.

Таблица 7

Дата добавления: 2017-01-14