Результаты оценки возможности конденсации пара внутри покрытия

Характеристика слоев и сопротивление покрытия паропроницанию

№ слоя	Материал слоя	Плотность γ0, кг/м^3	Толщина δ, м	Расчетный коэффициент паропроницаемости μ, мг/(м·ч·Па)	Расчетное сопротивление паропроницанию Ω, м^2·ч·Па/мг
	Вагонка (внутр.обшивка)		0,008	0,06	0,133
	Доска обрезная (обшивка)		0,04	0,06	0,667
	Пароизоляция (п/э пленка 2 слоя)		0,0004	0,000022	18,18
	Теплоизоляция + стропила		0,240	-	0,8
	Доска обрезная (обшивка)		0,02	0,06	0,333
	Стальная кровля		0,0006	-	7,3
Сумма	0,34	-	27,42

Сопротивление покрытия паропроницанию Ω_о определяем по формуле (5.12) с учетом сопротивления влагообмену у внутренней и наружной поверхностей:

Ω_о = 26,6·10^-3+27,42+13,3·10^-3= 27,46 м²·ч·Па/мг.

При сравнении полученного значения Ω_о с нормируемыми значениями устанавливаем, что

Ω_о > Ω _req ^*> Ω _req ^** (27,46 > 17,83 > 3,78).

Следовательно, покрытие удовлетворяет требованиям СНиП 23-02-2003 в отношении сопротивления паропроницанию.

Расчет распределения парциального давления водяного пара по толщине покрытия и определение возможности образования в покрытии конденсата. Рассчитаем действительные парциальные давления e_i водяного пара на границах слоев по формуле (5.14) и установим распределение точек росы по толщине ограждения (по координате x). Результаты расчета представлены в табл. 10.

Таблица 10

Граница слоев	x, м	S Ri, (м^2·°С)/Вт	t i, °С	Ei, Па	SΩ i, м^2·ч·Па/мг	еi, Па	t рос, °С
int -1			19,3				10,7
1-2	0,008	0,044	19,0		0,133		10,6
2-3	0,048	0,267	17,7		0,800		10,2
3-4	0,048	0,267	17,7		18,982		-8,9
4-5	0,288	4,600	-8,9		19,782		-10,6
5-6	0,308	4,711	-9,5		20,115		-11,5
6 -ext	0,309	4,711	-9,5		27,415		-11,5

При сравнении величин максимального парциального давления E_i водяного пара и величин действительного парциального давления e_i водяного пара на соответствующих границах слоев видим, что все величины е_i ниже величин Е_i, что указывает на отсутствие возможности конденсации водяного пара в ограждающей конструкции. Построим график изменения температуры и точки росы по координате x, т.е. по толщине стены (рис. 7). Из рис. 7 видно, что значения точек росы, лежат ниже значений температуры по всей толщине покрытия. Следовательно, при расчетной температуре и влажности наружного воздуха конденсация пара в покрытии исключена.

Вывод. При существующем основании под фальцевую кровлю в виде обрешетки из брусков 50×50 мм с шагом 250 мм возможна конденсация пара в утеплителе. В остальном покрытие удовлетворяет требованиям СНиП 23-02-2003. При использовании сплошного основания из обрезной доски толщиной 20 мм условия конденсации отсутствуют и также выполняются требования по теплозащите, теплоустойчивости, воздухо- и паропроницаемости.

Выполненные теплотехнические расчеты показали, что существующие ограждающие конструкции не удовлетворяют требованиям СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» по сопротивлению теплопередаче. Кроме того, в толще покрытия возможна конденсация влаги. Принятые на основании теплотехнических расчетов конструктивные решения стен и покрытия позволяют исключить указанные недостатки.

В табл. 11 приведены значения нормируемых R_req и фактических R _o сопротивлений теплопередаче отдельных ограждений здания.

Таблица 11

Дата добавления: 2017-01-14