Расчет уставки дифференциального тока срабатывания дифференциальной токовой защиты

Конфигурирование терминала

Рассмотрим конфигурацию терминала на примере схемы соединения силового трансформатора ВН/СН/НН – Y/Y/∆.

Первичные номинальные токи, А, трансформатора:

; ; ,

где − номинальная мощность трансформатора, автотрансформа­тора, МВ∙А; − номинальное напряжение соответствующей обмотки транс­форматора, кВ.

Базисные токи, А, по сторонам соответственно равны:

на стороне ВН

,

на стороне СН ,

на стороне НН

,

где – коэффициент схемы соединения вторичных обмоток соответствующей группы ТА, принимается равным 1или о.е.

Дифференциальный ток срабатывания ДТЗ на первом горизонтальном участке характеристики (рис. 3.4) I _{д 0} при отсутствии торможения определя­ется условием отстройки от тока небаланса и рассчитывается по выражению

(3.6)

где – коэффициент отстройки, учитывающий погрешности измерительного органа терминала, ошибки расчета и необходимый запас, принимается равным 1,1÷1,3 о. е.;

– относительный ток небаланса в нормальном режиме работы защищаемого трансформатора, определяется выражением

(3.7)

Здесь – коэффициент, учитывающий переходный процесс, в соответст­вии с [5] следует принимать о. е. при использовании на разных сторонах защищаемого трансформатора (автотрансформатора) однотипных трансформаторов тока (только встроенных или только выносных); о. е. при использовании на разных сторонах защищаемого трансформатора (автотрансформатора) разнотипных трансформаторов тока;

– коэффициент однотипности трансформатора тока; при внешних КЗ на той стороне, где защищаемый трансформатор имеет два присоединения и трансформаторы тока рассматриваемой защиты установлены в цепях этих присоединений, принимается равным 0,5 о. е. или 1,0 о. е., причём меньшее из указанных значений принимается в случаях, когда указанные ТА обтека­ются мало различающимися между собой токами и примерно одинаково за­гружены: при внешних КЗ на сторонах, где защищаемый трансформатор имеет одно присоединение, следует при­нимать равным 1 о. е. [5]; e – относительное значение полной погрешности ТА в режиме, соответствую­щем установившемуся КЗ. Полная погрешность ТА типа 5Р и 10Р составляет 0,05 и 0,10 о. е. соответственно; – относительная погрешность, обусловленная наличием устройства регулирования напряжения под нагрузкой (РПН), принимается равной половине действительного диапазона регулирования, о.е.,

(например, если защищаемый трансформатор оснащен РПН типа ± 9 ×1,78%, то

если РПН не используется, то принимается равной нулю); – относительная погрешность выравнивания токов в плечах защиты, данная погрешность определяется погрешностями входных ТА и аналого-цифро­выми преобразователями терминала, может быть принята равной 0,02 о. е.; – относительная погрешность внешнего выравнивающего трансформа­тора или автотрансформатора (ПТТ) типа АТ-31 или АТ-32, используемого для вырав­нивания значения базисного тока соответствующей стороны, если он выхо­дит за пределы диапазона 0,251÷ 16,000 А. Токовая погрешность этих внеш­них выравнивающих автотрансформаторов не превышает 5 % ( =0,05 о. е.) при двадцатикратном токе ответвления и подключения цепей защиты ко вторичной обмотке выравнивающих автотрансформаторов (по данным завода изготовителя); − относительный номинальный ток защищаемого трансформатора, приведенный к базисному току:

= ,

где – базисный вторичный ток, А, соответствующей стороны трансформа­тора

Согласно рекомендациям завода-изготовителя уставка должна принимать значение не менее 0,2 о. е.

Уставка по току срабатывания ДТЗ I _д0 задается в относительных еди­ницах от базисного тока защищаемого объекта со стороны высшего напряжения в диапа­зоне от 0,2 ÷ 1,0 от I _{баз ВН} с шагом 0,01.

Дата добавления: 2014-11-29