Роль зубцов сердечника в наведении ЭДС и создании электромагнитного момента

Здесь

Здесь

Магнитные потоки рассеяния асинхронной машины

Помимо основного (главного) магнитного потока Ф, который сцепляется с обмотками статора и ротора (рис. 11.4), в асинхрон­ной машине имеется еще два магнитных потока, называемых по­токами рассеяния: магнитный поток рассеяния статора Ф_σ1 и магнитный поток рассеяния ротора Ф_σ2. Каждый из этих потоков рассеяния сцепляется лишь с собственной обмоткой и наводит в ней ЭДС рассеяния: в обмотке статора E _σ1, в обмотке ротора E _σ2.

Наличие магнитных потоков рассеяния обусловливает индук­тивности рассеяния в обмотке статора L _σ1 и в обмотке ротора L _σ2, a следовательно, и индуктивные сопротивления, называемые индук­тивными сопротивлениями рассеяния: x₁ = ω₁ L _σ1 – индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора; x₂ = ω₂L _σ2 — ин­дуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора. Здесь ω₁ и ω₂ — угловые частоты токов в обмотках статора и ротора.

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора (Ом)

x₁ = 1,58 • 10^-8 f₁ l_i1 ω₁² λ₁ / (pq₁) (11.6)

λ₁ = λ_п1 + λ_д1 + λ_л1 (11.7)

— коэффициент магнитной проводимости рассеяния обмотки ста­тора; λ_п1, λ_д1 и λ_л1 — коэффициенты магнитной проводимости па­зового, дифференциального и лобового рассеяния статора.

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора опре­деляется выражениями, зависящими от типа обмотки ротора. Для короткозамкнутой обмотки при неподвижном роторе (Ом)

х₂ = 7,9 • 10^-9 f₁ l_i2 λ₂ (11.8)

λ₂ = λ_п2 + λ_д2 + λ_кл + λ_ск (11.9)

— коэффициент магнитной проводимости рассеяния короткозамкнутой обмотки ротора: λ_п2, λ_д2, λ_кл и λ_ск — коэффициенты магнитной проводимости рассеяния пазового, дифференциально­го, короткозамыкающих колец и скоса пазов короткозамкнутого ротора.

Если же ротор фазный и его обмотка выполнена по типу об­мотки статора, то индуктивное сопротивление (Ом) рассеяния этой обмотки х_2ф при неподвижном роторе (s = 1) определяется выраже­нием, аналогичным (11.6):

x₁ = 1,58 • 10^-8 f₁ l_i2 ω₂² λ_2ф / (pq₂) (11.10)

где

λ_2ф = λ_п2 + λ_д2 + λ_л2 (11.11)

Рис. 11.4. Магнитные потоки рассеяния асинхронной машины

В выражениях (11.6) и (11.10) расчетная длина сердечников стато­ра l_i1, и ротора l_i2 — в миллиметрах.

Для расчета коэффициентов магнитной проводимости поль­зуются выражениями, приводимыми в руководствах по расчету электрических машин, например в [5] или [15].

Как известно, поверхности сердечников статора и ротора со­стоят из зубцов и пазов, при этом пазовые стороны обмоток рас­положены в пазах, где магнитная индукция намного меньше, чем в зубцах. Однако условия наведения ЭДС в обмотке не меняются и остаются такими же, как если бы пазовые стороны обмотки были расположены на гладкой поверхности сердечника. Объясняется это свойством непрерывности магнитных линий. Согласно этому свойству, магнитные линии вращающегося магнитного поля пере­водят из одного зубца в другой и пересекают пазовые проводники обмотки, лежащие в пазах между зубцами, наводя в них ЭДС.

Интересно отметить, что электромагнитная сила, возникающая при взаимодействии

Рис. 11.5 Электромагнитные силы на зуб­цах ротора

тока в проводе, лежащем в пазу сердеч­ника, с внешним магнитным полем, приложена главным образом не к проводу, а к зубцам, образующим стенки паза. Это явление переноса механических сил с проводов на зубцы объясняется воз­никновением пондеромоторных сил, которые появляются в магнитном поле на гра­нице раздела двух сред с разной магнитной про­ницаемостью и всегда направлены от среды с большей магнитной про­ницаемостью к среде с меньшей магнитной про­ницаемостью (в рассмат­риваемом случае из зуб­ца в паз).

Для пояснения этого явления рассмотрим два зубца с напряженностью поля Н₀ в каждом и отно­сительной магнитной проницаемостью μ_r и паз между этими зуб­цами высотой h_z и длиной l_i. При отсутствии тока в проводнике пондеромоторные силы

F₁ = F₂ ≈ 0,5 μ₀ (μ_r - 1) H₀² l_i h_z, (11.12)

а результирующая пондеромоторная сила F_п = F₂ – F₁ =0 (рис. 11.5, а).

С появлением тока I в проводнике напряженность Н₁ поля в левой стенке паза уменьшится, а напряженность H₂ в правой увеличится (рис. 11.5, б):

H₁ = H₀ — H; H₂ = H₀ + H, (11.13)

где

H ≈ i / (2h_z) (11.14)

- напряженность поля от тока i.

В этом случае с учетом (11.13) и (11.14) результирующая пон­деромоторная сила (Н), действующая на стенку правого зубца,

F_п = F₁ – F₂ ≈ 0,5 μ₀ (μ_r – 1) l_i h_z [(H₀ + H)² – (H₀ - H)² ] =2 μ₀ (μ_r – 1) H₀ H l_i h_z =

= μ₀ (μ_r – 1) H₀ l_i i (11.15)

Сила (Н), действующая непосредственно на проводник в пазу,

F_пр ≈ μ₀ H₀ l_i i (11.16)

т. е. она вμ_r – 1 раз меньше силы, действующей на зубец сердечника.

При реальных значениях магнитной индукции в зубцах сер­дечника сила, действующая на зубец F_п, в 50—100 раз больше силы, действующей на проводник, расположенный в пазу F_np.

Контрольные вопросы

1. Из каких участков состоит магнитная цепь асинхронной машины?

2. Какова цель расчета магнитной цепи асинхронной машины?

3. Как влияет выбор значения магнитной индукции в воздушном зазоре на свойства асинхронного двигателя?

4. Какие марки листовых электротехнических сталей применяют в асинхрон­ных двигателях?

5. Что учитывает коэффициент воздушного зазора?

6. Как определить коэффициент магнитного насыщения?

7. Чем обусловлены индуктивные сопротивления рассеяния обмоток статора и ротора асинхронного двигателя?

8. Почему электромагнитные силы в асинхронном двигателе приложены глав­ным образом к зубцам сердечника, а не к проводам обмотки?

ГЛАВА 12

Дата добавления: 2014-12-27