КАТЕГОРИИ: Архитектура-(3434)Астрономия-(809)Биология-(7483)Биотехнологии-(1457)Военное дело-(14632)Высокие технологии-(1363)География-(913)Геология-(1438)Государство-(451)Демография-(1065)Дом-(47672)Журналистика и СМИ-(912)Изобретательство-(14524)Иностранные языки-(4268)Информатика-(17799)Искусство-(1338)История-(13644)Компьютеры-(11121)Косметика-(55)Кулинария-(373)Культура-(8427)Лингвистика-(374)Литература-(1642)Маркетинг-(23702)Математика-(16968)Машиностроение-(1700)Медицина-(12668)Менеджмент-(24684)Механика-(15423)Науковедение-(506)Образование-(11852)Охрана труда-(3308)Педагогика-(5571)Полиграфия-(1312)Политика-(7869)Право-(5454)Приборостроение-(1369)Программирование-(2801)Производство-(97182)Промышленность-(8706)Психология-(18388)Религия-(3217)Связь-(10668)Сельское хозяйство-(299)Социология-(6455)Спорт-(42831)Строительство-(4793)Торговля-(5050)Транспорт-(2929)Туризм-(1568)Физика-(3942)Философия-(17015)Финансы-(26596)Химия-(22929)Экология-(12095)Экономика-(9961)Электроника-(8441)Электротехника-(4623)Энергетика-(12629)Юриспруденция-(1492)Ядерная техника-(1748) |
Примеры определения расчетных длин стоек рам
Пример 1. Рассмотрим случаи определения коэффициентов m расчетной длины стоек при предельных значениях п и р. При п и р, стремящихся к бесконечности, по формулам табл. 27 находим: а) при р = и n = 0,2 ; б) при р = и n = 5,0 . При р = 50 и п = 0,2 и п = 5,0 согласно п. 6.10* СНиП II-23-81* получим соответственно m = 1,49 и m = 1,03. В случае шарнирного закрепления в фундаменте стойки одного яруса рамы рекомендуется пользоваться формулами табл. 27 при р = 0 и n > 0,2. Откуда находим: а) при р = 0 и n = 1,0 ; б) при р = 0 и n = . Таблица 28
Обозначения, принятые в табл. 28: ; ; ; . Таблица 29
Обозначения, принятые в табл. 29:
Пример 2. Требуется определить значения коэффициентов расчетной длины m средних колонн многопролетных и многоэтажных зданий. 1. Исходные данные. Двухпролетная одноэтажная рама с жестким закреплением колонн в фундаментах и жестким креплением ригелей к колоннам постоянного сечения. Здесь и далее в примерах принимаем lr1 = lr2 = lr; Ir1 = Ir2 = Ir; (одинаковые пролеты и сечения ригелей); Ir / Ic = 3; lc / lr = 0,2; а) здание, нагруженное силами N во всех узлах по верху колонн. При k = 2 и вычислим ; по табл. 17, a СНиП II-23-81* б) здание при неравномерном нагружении узлов в плоскости рамы (одной колонны силой N, а двух других - силами 0,5 N). По формуле (52) при S ai = 1 + 0,5 + 0,5 = 2 и S Хi = 3 в) здание при наличии продольных связей в конструкции и нагружении в расчетном блоке (из пяти рам) одной колонны в средней раме силой N и двух других колонн в средней раме силами 0,5 N, а остальных колонн в четырех рамах - силами 0,3 N. Тогда S ai = 12 × 0,3 + 2 × 0,5 + 1 = 5,6, и S Хi = 15. По формуле (52) ; г) здание при нагружении одной колонны в средней раме силой N, двух других колонн силами 0,3 N и всех колонн в оставшихся четырех рамах расчетного блока силами 0,1 N. При S ai = 12 × 0,1 + 2 × 0,3 + 1 = 2,8 и S Хi = 15 по формуле (52) . Так как вычисленное m < 0,7, следует принять m = 0,7 (см. поз. 2 табл. 21); д) конструкция обеспечена от возможности боковой потери устойчивости системы в целом и ее можно отнести к категории несвободной рамы. При п = 0,8 по формуле (51) 2. Исходные данные. Десятипролетная одноэтажная рама с жестким закреплением колонн в фундаментах и жестким креплением ригелей равных пролетов и сечений к колоннам постоянного сечения нагружена силой N во всех узлах: а) Ir / Ic = 3; lc / lr = 0,2. При k = 10 и ; по табл. 17, a СНиП II-23.81* б) Ir / Ic = 3; lc / lr = 2. При k = 10 и ; по табл. 17, a СНиП П-23-81* Пример 3. Требуется определить значения коэффициентов m1 расчетной длины нижнего участка одноступенчатых колонн при различных значениях параметров, приведенных в табл. 28 и 29: 1) для схемы 1 при r = 0,2, m = 2,0, I2 / I1 = 0,5, n = 0,25 вычислим = 1,6; при 1,35 – 0,35 a1 = 0,91 > n по формуле поз. 1 табл. 28 m1 = 3,28; 2) для схемы 1 при F1 = 0 и m = 2,0, I2 / I1 = 0,5, n = 0,25 вычислим = 8,0; при 1,35 - 0,35 a1 = 0,36 > n по формуле поз. 1 табл. 28 m1 = 7,15; 3) для схемы 2 при r = 0,2, m = 2,0, I2 / I1 = 0,5, n = 0,25 вычислим = 1,6; при 1,35 – 0,35 a1 = 0,91 > n по формуле поз. 2 табл. 28 m1 = 2,12; 4) для схемы 2 при r = 0,8, m = 2,0, I2 / I1 = 1,2 > 1, n = 0,6 вычислим = 2,7; при 1,35 - 0,35 a1 = 0,78 > n по формуле поз. 2 табл. 28 m1 = 2,59; 5) для схемы 3 при F2 = 0 и r = 0, т = 2,0; I2 / I1 = 0,04, п = 0,02 по формуле поз. 5 табл. 29 m1 = 1,86; 6) для схемы 3 при F1 = 0 и r = 1,0, т = 0,1, I2 / I1 = 1,0, п = 10,0 по формуле поз. 6 табл. 29 m1 = 0,77; 7) для схемы 4 при F2 = 0 и r = 0, т = 2,0, I2 / I1 = 0,04, п = 0,02 по формуле поз. 7 табл. 29 m1 = 1,83; 8) для схемы 4 при F1 = 0 и r = 1,0, т = 0,1, I2 / I1 = 1,0, n = 10,0 по формуле поз. 8 табл. 29 m1 = 0,55. 6.13 (6.15*). Ограничения гибкостей сжатых стержней вводятся с целью повышения экономичности и надежности стальных конструкций. В определенной мере это реализуется за счет более полного использования прочностных свойств стали как материала, поскольку с увеличением гибкости стержней уровень использования прочности стали уменьшается. Отсюда следует, что применять высокопрочные стали при больших гибкостях экономически нецелесообразно. Ограничения гибкостей способствуют также уменьшению искривлений стержней при изготовлении, транспортировании и Монтаже. Для стержней, сечения которых назначаются по предельным гибкостям, допускается увеличить предельную гибкость в соответствии со СНиП II-23-81*.
Дата добавления: 2014-12-26; Просмотров: 1897; Нарушение авторских прав?; Мы поможем в написании вашей работы! Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет |