Лопаток и реальной жидкости

Полученное выше выражение (6.3) невозможно применять на практике, так как рабочее колесо имеет конечное число лопаток. Для этого введем поправку s_z на конечность числа лопаток. Тогда теоретический напор будет равен

Н_т = (s_z ·С₂ ·U₂ cos a₂ ) / g (6.4)

Так как имеется реальная жидкость, то необходимо это учесть введением поправки h_г-гидравлического к.п.д., учитывающего наличие трения внутри реальной жидкости. С учетом этих поправок уравнение (6.3) станет иметь следующий вид:

H = s_z· h_г · (С₂ ·U₂ cos a₂) / g. (6.5)

В таком виде данная формула применима для определения напора рабочего колеса реального центробежного насоса.

Расход, который способно подать рабочее колесо насоса, определяется из следующих соображений: в общем случае расход равен произведению средней скорости на площадь. Если колесо рассматривать как два плоских диска диаметром Д₂, то площадь, через которую вода выходит из колеса, будет равна

w = p· Д₂ ·b₂,

где b₂ - расстояние между дисками. Однако между этими дисками имеются криволинейные лопатки переменной толщины (рис. 6.3). Поэтому средняя площадь проточного канала будет равна w_ср= p ·Д₂ ·b₂ ·Y, где Y - коэффициент, учитывающий вышеизложенные условия.

Вектор средней скорости должен быть перпендикулярен площади живого сечения. Такая скорость V₂ (см. рис.6.2 и 6.3) называется радиальной.

Рис.6.3. Проточный канал рабочего

колеса

Таким образом, теоретический расход рабочего колеса будет равен Q_т = Y ·p ·Д₂ ·b₂ ·V₂. (6.6)

Действительный расход будет меньше теоретического на величину объемного к. п. д.

Q = h_о Q_т.. (6.7)

Следовательно, по формулам (6.5) и (6.7) устанавливаются основные параметры проектируемого рабочего колеса.

Дата добавления: 2015-07-02