И стали гибкими упорами и анкерами

Расчеты по прочности объединения железобетона

Обязательное

Плиты и стальной конструкции в сложных случаях воздействий

Распределение сдвигающих усилий по шву объединения железобетонной

Обязательное

От усадки бетона и температурных воздействий

Определение напряжений в сталежелезобетонных балках

Обязательное

1. Напряжения в стали и бетоне для статически определимой конструкции, состоящей из стальной балки со сплошной стенкой и объединенной с ней в уровне проезда железобетонной плиты, надлежит определять по формулам:

а) от усадки бетона

См. графический объект (1)-(6)

2. При расчете статически неопределимых систем на температурные воздействия и усадку бетона геометрические характеристики сечения следует принимать по п. 1.

Приложение 21

1. Распределение концевого сдвигающего усилия S_eN следует принимать по несимметричной треугольной эпюре с длиной основания а_e (см. чертеж).

При этом:

S S

eN eN

s' = —————; s = ———, (1)

1N 0,5a 1N a

e e

где s', s - интенсивность погонных сдвигающих сил в соответствии с

1N 1N чертежом;

S, a - принимаются по пп. 5.28 и 5.29.

eN e

2. При распределении околоопорного сдвигающего усилия от поперечных сил S_pQ следует принимать, что интенсивность соответствующих погонных сдвигающих сил изменяется в обе стороны по прямолинейной эпюре от середины длины околоопорного участка (см. чертеж); при этом ордината в середине околоопорного участка равна:

1,15S

pQ

s = ——————-. (2)

pQ a

e

3. Распределение местных сосредоточенных сдвигающих усилий (от заанкеривания высокопрочной арматуры, примыкания ванты или раскоса и т.д.) S_cN в удаленных от конца плиты зонах следует принимать по симметричной треугольной эпюре с длиной основания 2а_e (см. чертеж).

4. При определении сдвигающих усилий длины расчетных участков следует принимать (см. чертеж): I = 0,18 (Н + b_sl); II = 0,36 (H + b_sl) - для концевых участков и в местах приложения сосредоточенных сил, а также в местах, примыкающих к указанному участку; III <= 0,8 (H + b_sl); IV <= 1,6 (H + b_sl) - на остальной длине пролетного строения соответственно в крайней и средней четвертях пролета.

См. графический объект "Эпюры погонных сдвигающих сил между железобетонной и стальной частями"

Приложение 22

См. графический объект (1)-(6)

Для анкеров, разведенных в плане, в формулы (5) и (6) вместо cos альфа следует подставлять произведение cos aльфа cos бета, где бета - угол между горизонтальной проекцией анкера и направлением действия сдвигающей силы.

Сдвигающее усилие, воспринимаемое сжатыми наклонными анкерами, не должно превышать 25% полного сдвигающего усилия, действующего на рассчитываемом участке.

3. При объединении железобетонной части со стальной с помощью наклонных анкеров из полосовой стали толщиной t_an от 8 до 20 мм и шириной от 20 до 80 мм сдвигающее усилие S_h, приходящееся на один анкер или одну ветвь петлевого анкера, следует проверять по формуле (5), заменяя d(2) выражением t_an кв. корень(A_an) (где t_an - в см), и по формуле (6).

4. Если наклонные или вертикальные анкеры находятся в высоком железобетонном ребре и используются для воспринятия в нем главных растягивающих напряжений, растягивающие усилия в наклонных анкерах следует определять как в арматурных отгибах обычного железобетона, а в вертикальных анкерах - аналогично усилиям в хомутах обычного железобетона. Допускается достаточность сечения анкера для воспринятия этого растягивающего усилия и сдвигающей силы между железобетоном и сталью проверять независимо и усилия не суммировать.

Приложение 23

Дата добавления: 2015-06-27