Примеры расчета. Пример 18. Дано: многопустотная плита перекрытия – по черт.4.6,а; бетон класса В15 (Rbt,ser = 1,1 МПа

Пример 18. Дано: многопустотная плита перекрытия – по черт.4.6,а; бетон класса В15 (R_bt,ser = 1,1 МПа, R_b,ser = 11 МПа); геометрические характеристики приведенного сечения: площадь A_red = 191920 мм², расстояние от центра тяжести до растянутой (нижней) грани y= 107,2 мм, момент инерции I_red = 1,132·10⁹ мм⁴; момент в середине пролета от всех нагрузок M_tot =57,8 кН·м, момент от постоянных и длительных нагрузок М_l = 46,5 кН·м; продольная арматура класса А540, площадью сечения A_sp = 769 мм² (5Æ14); усилие предварительного обжатая (с учетом всех потерь) Р = 220 кН.

Требуется рассчитать плиту по раскрытию трещин в стадии эксплуатации.

Расчет. Определяем момент образования трещин согласно п. 4.5. Согласно формулам (4.4) и (4.5) момент сопротивления приведенного сечения и ядровое расстояние соответственно равны

W_red = I_red / y = 1,132·10⁹/107,2= 1,056·10⁷ мм³;

Поскольку в плите располагается, в основном, только напрягаемая арматура, точка приложения усилия обжатия совпадает с центром тяжести арматуры, т.е. e _0p = у - а = 107,2 - 27 = 80,2 мм и e_{s p} = 0.Тогда при γ = 1,25 (см. табл.4.1.):

M_crc = 1,25 W_redR_bt,ser + P (e _0p + r) = 1,25·1,056·10⁷ ·1,1 + 220000(80,2 + 55) = 44,26·10⁶ Н·мм = 44,26 кН·м < M_tot = 57,8 кН·м

т.е. трещины образуются, и следовательно, расчет по раскрытию трещин необходим.

Черт. 4.6 К примеру расчета 18

a -фактическое сечение плиты; б - эквивалентное сечение плиты

Определим по формуле (4.12) приращение напряжения напрягаемой арматуры от действия постоянных и длительных нагрузок σ_s = σ_sl т.е. принимая М = M_l = 46,5 кНм.

Поскольку e_{s p} = 0,0, M_s = М = 46,5 кН·м и тогда Рабочая высота сечения равна h_o = h -а = 220 – 27 = 193мм,

Сечение плиты представляем в виде двутаврового сечения, заменив пустоты прямоугольниками, эквивалентными по площади и моменту инерции. Ширина и высота такого прямоугольника соответственно равны:

А = 0,907 D = 0,907·159 = 144,2 мм; В = 0,866 D = 0,866·159 = 138 мм.

Тогда из черт.4.6 имеем:

b_f = b'_f = 1475 мм; b = 1475 - 7·144,2 = 465,6 мм; h_f = h'_f = (220-138)/2 = 41мм. Принимая A'_sp = A_sp = 0,0, имеем

Коэффициент приведения равен a_{s 1} = 300/ R_b,ser = 300/11 = 27,3, тогда

При , φ_f = 0,46 и μa_{s 1} = 0,233 из табл.4.2 находим ζ = 0,81, тогда z = ζ ·h_о= 0,81·193 = 156,3 мм.

Аналогично определим значение σ_s,crc при действии момента M = М_crc = 44,26 кН·м;

Поскольку согласно табл.4.2 в данном случае при значении коэффициент ζ не зависит от , принимаем вычисленное выше значение z = 156,3 мм. Тогда

При моменте от всех нагрузок М = M_tat =57,8 кН·м значение σ_s равно

Проверим условие (4.21), принимая t =0,68,

следовательно, проверяем только непродолжительное раскрытие трещин по формуле (4.20).

По формуле (4.17) определяем коэффициент ψ_s, принимая σ_s = 194,8 МПа

Определим расстояния между трещинами l_s согласно п. 4.10.

Высота зоны растянутого бетона, определенная как для упругого материала, при S_red = А_redy = 191920·107,2 = 20574000 мм² равна

а с учетом неупругих деформаций растянутого бетона

y_t = k·y₀ = 0,95·52,5 = 49,9 мм.

Поскольку y_t < 2 а = 2·27 = 54 мм, принимаем y_t = 54 мм > h_f = 41 мм. Тогда площадь сечения растянутого бетона равна

A_bt = by_t + (b_f - b) h_f = 465,6·54 + (1475 - 465,6)41 = 66530 мм²,

Поскольку l_s > 400мм и l_s > 40 d = 40·14 = 560 мм, принимаем l_s = 400 мм.

По формуле (4.7) определяем a_{crc, 2}, принимая φ ₁ = 1,0, φ ₂ =0,5

a_crc = a_{crc, 2} (1 + 0,4 A) = 0,129(1 + 0,4·0,272) = 0,164 мм,

что меньше предельно допустимого значения 0,4 мм.

Пример 19. Дано: плита перекрытия по черт.4.7; бетон класса В25 (R_bt,ser = 1,55 МПа, R_b,ser = 18,5 МПа); геометрические характеристики половины приведенного сечения: площадь A_red = 5,55·10⁴ мм², расстояние от центра тяжести сечения до растянутой (нижней) грани у = 220 мм, момент инерции I_red = 718·10⁶ мм⁴; напрягаемая арматура класса А600, площадью сечения A_sp = 491 мм² (1Æ25); ненапрягаемая арматура, растянутая и сжатая, класса А400, площадью сечения соответственно A_s = 78,5 мм² (1Æ10), A'_s = 50,3 мм² (1Æ8); максимальный момент для половины сечения плиты: от всех нагрузок М_tot = 66 кН·м, от постоянных и длительных нагрузок M_l = 60 кН·м; усилие предварительного обжатия (с учетом всех потерь) Р = 150 кН, его эксцентриситет e _{0 p} = 165 мм.

Черт.4.7. К примерам расчета 19,20 и 21

Требуется рассчитать плиту по раскрытию трещин в стадии эксплуатации.

Расчет. Определяем момент образования трещин согласно п. 4.5. Момент сопротивления приведенного сечения для растянутой грани равен

W_red = I_red / y =718·10⁶/220 = 3,26·10⁶ мм³;

ядровое расстояние

Тогда при γ = 1,3 (см. табл.4.1)

M_crc = γW_redR_bt,ser + P (e _0p + r)=1,3·3,26·10⁶·1,55 + 150·10³(165+ 58,8) = 40,14·10⁶ Н·мм = 40,14 кН·м < М_tot = 66 кН·м, т.е. трещины образуются, и следовательно, расчет по раскрытию трещин необходим.

Определим по формуле (4.12) приращение напряжения напрягаемой арматуры от действия постоянных и длительных нагрузок, т.е. принимая M = М_l = 60 кН·м.

Рабочая высота сечения равна h _о = h - о = 350 - 50 = 300 мм. Принимая e_sp = у - а - e _0p = 220 - 50 - 165 = 5 мм, получаем,

M_s = M + Pe_sp = 60·10⁶ + 150·10³·5 = 60,75·10^б Н·мм,

и тогда

Коэффициент приведения a_{s 1}равен a_{s 1} = 300/ R_b,ser = 300/18,5 = 16,2. Тогда, принимая согласно черт.4.7 b =95 мм, имеем

Из табл.4.2 при μa_{s 1} = 0,324, φ_f = 0,695 и находим ζ = 0,82. Тогда z = ζ ·h_о= 0,82 -300 = 246 мм; A_sp + А_s = 491 + 78,5 = 596,5 мм²;

Аналогично определяем значение σ_s,crc при действии момента M = М_crc = 40,14 кН·м.

M_s = 40,14·10⁶ + 150·10³·5 = 40,89·10^б Н·мм;

Согласно табл.4.2 ζ = 0,82 и z = 246 мм, тогда

При моменте от всех нагрузок М = М_tot = 66 кН·м

M_s = 66·10⁶ + 150·10³·5 = 66,75·10^б Н·мм;

Проверим условие (4.21), принимая t = 0,68,

следовательно, проверяем только продолжительное раскрытие трещин.

По формуле (4.17) при σ_s = σ_sl =170,24 МПа определим коэффициент

Определим расстояния между трещинами l_s согласно п. 4.10.

Высота зоны растянутого бетона, определенная как для упругого материала, при S_red = А_redy = 5,55·10⁴·220 = 1,22·10⁷ мм³ равна

а с учетом неупругих деформаций растянутого бетона

у_t = ку_о = 0,9·80,2 = 72,2 мм.

Поскольку y_t < 2 а = 2·50 = 100 мм, принимаем y_t =100 мм. Тогда площадь сечения растянутого бетона равна

A_bt = by_t = 95·100 = 9500 мм².

Усредненный диаметр стержней растянутой арматуры равен Тогда

Поскольку l_s < 10 d_s =207 мм, принимаем l_s = 207 мм.

По формуле (4.7) определяем a_{crc, 1}, принимая φ ₁ = 1,4, φ ₂ = 0,5:

, что меньше предельно допустимого значения 0,3 мм.

Пример 20. Дано: плита перекрытия по черт.4.7; усилие предварительного обжатия с учетом первых потерь P ₍₁₎= 230 кН, его эксцентриситет относительно центра тяжести приведенного сечения e _{0 p 1} = 167 мм; передаточная прочность бетона R_bp = 20 МПа ( = 1,35 МПа, = 20 МПа); момент от веса плиты, возникающий при подъеме плиты и растягивающий верхнюю грань, M_w = 5,3 кН·м; остальные данные из примера 19.

Требуется рассчитать плиту по раскрытию трещин в стадии изготовления.

Расчет. Сначала выясним, образуются ли верхние трещины в стадии изготовления от усилия предварительного обжатия согласно п.4.6.

Момент сопротивления определяем по формуле (4.4), принимая зау расстояние от центра тяжести до верхней грани, т.е. у = 350 - 220 = 130 мм,

Тогда

По формуле (4.6) определяем момент образования верхних трещин

т.е. верхние трещины образуются до приложения внешней нагрузки.

Определим ширину непродолжительного раскрытия верхних трещин с учетом указаний п.4.13.

За растянутую арматуру принимаем верхний ненапрягаемый стержень Æ8, т.е. А_s = 50,3 мм².Тогда рабочая высота сечения равна h_o = h – a_s = 350 - 25 = 325 мм, а расстояние от точки приложения усилия обжатия Р ₍₁₎ до растянутой арматуры равно е_sp = у + e_{0p 1} - a_s = 130 + 167 - 25 = 272 мм.

Моменты M_w и Р ₍₁₎ е_sp имеют одинаковое направление вращения, следовательно, M_s = Р ₍₁₎ е_sp + M_w = 230·10³·272 + 5,3·10⁶ = 67,86·10⁶ Н·мм и

Коэффициент приведения a_{s 1}равен

Тогда

В сжатой (нижней) зоне свесы отсутствуют, а А'_sp +А'_s = 491 + 78,5 = 569,5 мм² (Æ25 + Æ10).Тогда

Из табл.4.2 при μa_{s 1} = 0,024, φ_f = 0,277 и находим ζ = 0,86. Тогда z = ζ · h_о= 0,86·325 = 279,5 мм;

Определим расстояния между трещинами l_s согласно п. 4.10. Высота зоны растянутого бетона, определенная как для упругого материала, при S_red = А_redy = 5,55·10⁴·130 = 7,215·10⁶ мм³ равна

а с учетом неупругих деформаций растянутого бетона

y_t = ку₀ = 0,95·31,9 = 30,3 мм.

Поскольку y_t < 2 а = 2·25 = 50 мм, принимаем y_t = 50 мм = h_f, т.е. за площадь растянутой зоны принимаем площадь сечения верхней полки

A_bt = 475·50 = 23750 мм²

Тогда

Поскольку l_s < 40 d_s = 40·8 = 320 мм и l_s < 400 мм, принимаем l_s = 320 мм.

Ширину раскрытия трещин определяем по формуле (4.7), принимая φ ₁ = 1,0, φ ₂ = 0,5, ψ_s = 1,0

что меньше предельно допустимого значения 0,4 мм.

Дата добавления: 2014-12-27