И стенок элементов, подкрепленных ребрами жесткости

Расчет по устойчивости полок

Обязательное

Коэффициенты влияния формы сечения эта

Коэффициенты для расчета по устойчивости стержней и балок

Обязательное

Коэффициенты условий работы канатов

Обязательное

См. графический объект "Приложение 14"

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

|q, МН/м (тc/см)| 1(1) | 2(2) | 4,9(5) | 9,8(10)| 14,7(15)| 19,6(20) |

|———————————————|——————|———————|—————————|————————|—————————|———————————|

|Коэффициент m_1| 1 | 0,99 | 0,98 | 0,96 | 0,93 | 0,85 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

Приложение 15*

Таблица 1*

————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

|Гиб- | Коэффициенты фи, фи_с, фи_b для расчета по устойчивости стержней и балок из стали марок 16Д |

|кость| по ГОСТ 6713-91 и Ст3 по ГОСТ 14637-89 и ГОСТ 535-88 при приведенном относительном эксцентриситете е_ef |

|ламб-|——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————|

|да, | 0 | 0,10 | 0,25 | 0,50 | 0,75 | 1,00 | 1,50 | 2,00 | 2,50 | 3,00 | 3,50 | 4,00 | 5,00 |

|ламб-| | | | | | | | | | | | | |

|да_х,| | | | | | | | | | | | | |

|ламб-| | | | | | | | | | | | | |

|да_у,| | | | | | | | | | | | | |

|ламб-| | | | | | | | | | | | | |

|да_ef| | | | | | | | | | | | | |

|—————|——————————|——————————|——————————|——————————|——————————|——————————|——————————|——————|——————|——————|——————|——————|——————|

| 0 |0,93 |0,85 |0,79 |0,68 |0,60(0,58)|0,52(0,50)|0,43(0,41)| 0,35 | 0,30 | 0,27 | 0,24 | 0,21 | 0,17 |

| 10 |0,92 |0,84 |0,78 |0,68(0,67)|0,60(0,57)|0,52(0,50)|0,42(0,40)| 0,35 | 0,30 | 0,26 | 0,23 | 0,21 | 0,17 |

| 20 |0,90 |0,83 |0,77(0,76)|0,67(0,66)|0,58(0,56)|0,50(0,49)|0,41(0,40)| 0,34 | 0,29 | 0,26 | 0,23 | 0,21 | 0,17 |

| 30 |0,88 |0,81 |0,76(0,73)|0,65(0,63)|0,56(0,54)|0,49(0,47)|0,40(0,39)| 0,33 | 0,29 | 0,25 | 0,22 | 0,21 | 0,17 |

| 40 |0,85 |0,79(0,77)|0,73(0,70)|0,63(0,61)|0,54(0,52)|0,47(0,45)|0,39(0,38)| 0,32 | 0,28 | 0,24 | 0,22 | 0,20 | 0,17 |

| 50 |0,82(0,80)|0,76(0,73)|0,70(0,65)|0,60(0,57)|0,51(0,49)|0,45(0,43)|0,37(0,36)| 0,31 | 0,27 | 0,24 | 0,22 | 0,20 | 0,16 |

| 60 |0,78(0,73)|0,72(0,66)|0,66(0,60)|0,57(0,53)|0,49(0,46)|0,43(0,41)|0,35(0,34)| 0,30 | 0,26 | 0,23 | 0,21 | 0,19 | 0,16 |

| 70 |0,74(0,66)|0,67(0,60)|0,62(0,54)|0,54(0,48)|0,46(0,42)|0,41(0,38)|0,34(0,32)| 0,29 | 0,25 | 0,22 | 0,20 | 0,19 | 0,16 |

| 80 |0,69(0,60)|0,62(0,54)|0,57(0,49)|0,50(0,43)|0,43(0,39)|0,38(0,36)|0,32(0,31)| 0,28 | 0,24 | 0,22 | 0,20 | 0,19 | 0,15 |

| 90 |0,63(0,54)|0,56(0,49)|0,51(0,44)|0,45(0,40)|0,40(0,36)|0,36(0,33)|0,30(0,28)| 0,26 | 0,23 | 0,21 | 0,19 | 0,18 | 0,15 |

| 100 |0,56(0,49)|0,49(0,44)|0,45(0,40)|0,41(0,37)|0,37(0,33)|0,33(0,30)|0,29(0,26)| 0,25 | 0,22 | 0,20 | 0,19 | 0,17 | 0,14 |

| 110 |0,49(0,44)|0,43(0,40)|0,41(0,37)|0,37(0,34)|0,34(0,31)|0,31(0,29)|0,27(0,25)| 0,24 | 0,21 | 0,19 | 0,18 | 0,17 | 0,14 |

| 120 |0,43(0,41)|0,39(0,37)|0,37(0,34)|0,34(0,31)|0,31(0,28)|0,29(0,27)|0,25(0,23)| 0,22 | 0,20 | 0,18 | 0,17 | 0,16 | 0,13 |

| 130 |0,38(0,37)|0,35(0,34)|0,33(0,31)|0,31(0,29)|0,29(0,27)|0,26(0,25)|0,23(0,22)| 0,21 | 0,19 | 0,17 | 0,16 | 0,15 | 0,13 |

| 140 |0,34 |0,31 |0,30(0,29)|0,28(0,27)|0,26(0,25)|0,24(0,23)|0,21 | 0,20 | 0,18 | 0,16 | 0,15 | 0,14 | 0,12 |

| 150 |0,31 |0,28 |0,27 |0,25 |0,23 |0,22 |0,20 | 0,18 | 0,16 | 0,15 | 0,14 | 0,14 | 0,12 |

| 160 |0,28 |0,26 |0,24 |0,23 |0,22 |0,21 |0,19 | 0,17 | 0,15 | 0,14 | 0,14 | 0,13 | 0,11 |

| 170 |0,25 |0,24 |0,22 |0,21 |0,20 |0,19 |0,17 | 0,16 | 0.15 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,11 |

| 180 |0,23 |0,21 |0,20 |0,19 |0,19 |0,18 |0,16 | 0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,11 | 0,10 |

| 190 |0,21 |0,20 |0,19 |0,18 |0,17 |0,17 |0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,12 | 0,11 | 0,10 |

| 200 |0,19 |0,19 |0,18 |0,18 |0,17 |0,16 |0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,11 | 0,11 | 0,10 |

|————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————|

| Примечание. Для прокатных двутавров с параллельными гранями полок и сварных элементов двутаврового и Н-образного|

|сечений коэффициенты фи, фи_с, фи_b по настоящему приложению применяются при собственных остаточных сжимающих напряжениях на|

|кромках полок не более 49 МПа (500 кгс/см2). Для элементов указанного типа с собственными остаточными сжимающими|

|напряжениями на кромках полок свыше 49 МПа (500 кгс/см2) при расчете по устойчивости в плоскости полок принимаются|

|коэффициенты фи, фи_с, фи_b, указанные в скобках. |

————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Таблица 2*

—————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

|Гиб- | Коэффициенты фи, фи_с, фи_b для расчета по устойчивости стержней и балок из стали марок 15ХСНД |

|кость | по ГОСТ 6713-91 и 345-10Г2С1Д, 345-10Г2С1, 325-09Г2СД, 325-09Г2С, 295-09Г2Д, 295-09Г2 |

|ламб- | и 325-14Г2 по ГОСТ 19281-89* при приведенном относительном эксцентриситете е_ef |

|да, |——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————|

|ламб- | 0 | 0,10 | 0,25 | 0,50 | 0,75 | 1,00 | 1,50 | 2,00 | 2,50 | 3,00 | 3,50 | 4,00 | 5,00 |

|да_х, | | | | | | | | | | | | | |

|ламб- | | | | | | | | | | | | | |

|да_у, | | | | | | | | | | | | | |

|ламб- | | | | | | | | | | | | | |

|да_ef | | | | | | | | | | | | | |

|——————|——————————|——————————|——————————|——————————|——————————|——————————|——————————|——————|——————|——————|——————|——————|——————|

| 0 |0,93 |0,86 |0,78 |0,69 |0,62 |0,54 |0,44 | 0,34 | 0,28 | 0,24 | 0,22 | 0,20 | 0,17 |

| 10 |0,92 |0,84 |0,77 |0,68 |0,60 |0,52 |0,43 | 0,34 | 0,28 | 0,24 | 0,22 | 0,20 | 0,17 |

| 20 |0,90 |0,83 |0,76 |0,66 |0,58 |0,51 |0,41 | 0,33 | 0,28 | 0,24 | 0,22 | 0,20 | 0,17 |

| 30 |0,88 |0,81 |0,73 |0,63 |0,56(0,55)|0,49(0,48)|0,40(0,39)| 0,32 | 0,27 | 0,24 | 0,21 | 0,19 | 0,16 |

| 40 |0,85(0,84)|0,77(0,76)|0,69(0,68)|0,59(0,58)|0,52(0,51)|0,46(0,45)|0,38(0,37)| 0,31 | 0,26 | 0,23 | 0,21 | 0,19 | 0,16 |

| 50 |0,80(0,78)|0,72(0,70)|0,64(0,62)|0,54(0,52)|0,48(0,46)|0,43(0,42)|0,36(0,35)| 0,30 | 0,25 | 0,22 | 0,21 | 0,19 | 0,16 |

| 60 |0,74(0,71)|0,66(0,63)|0,58(0,56)|0,48(0,46)|0,43(0,41)|0,39(0,38)|0,33(0,32)| 0,28 | 0,25 | 0,22 | 0,20 | 0,18 | 0,15 |

| 70 |0,67(0,63)|0,58(0,55)|0,51(0,49)|0,43(0,41)|0,39(0,37)|0,35(0,34)|0,30(0,29)| 0,27 | 0,23 | 0,21 | 0,20 | 0,18 | 0,15 |

| 80 |0,58(0,53)|0,50(0,46)|0,45(0,42)|0,38(0,35)|0,35(0,33)|0,32(0,31)|0,27(0,26)| 0,25 | 0,22 | 0,20 | 0,18 | 0,17 | 0,14 |

| 90 |0,48(0,43)|0,43(0,39)|0,40(0,37)|0,34(0,31)|0,31(0,29)|0,29(0,28)|0,25(0,24)| 0,23 | 0,21 | 0,19 | 0,18 | 0,16 | 0,14 |

| 100 |0,40(0,36)|0,38(0,34)|0,35(0,32)|0,30(0,27)|0,28(0,26)|0,26(0,25)|0,23(0,22)| 0,21 | 0,19 | 0,18 | 0,17 | 0,16 | 0,13 |

| 110 |0,35(0,32)|0,33(0,30)|0,31(0,29)|0,27(0,25)|0,25(0,24)|0,23(0,22)|0,21(0,20)| 0,20 | 0,19 | 0,17 | 0,16 | 0,15 | 0,13 |

| 120 |0,30(0,28)|0,29(0,27)|0,27(0,26)|0,24(0,23)|0,23(0,22)|0,22(0,21)|0,19(0,18)| 0,18 | 0,17 | 0,16 | 0,15 | 0,14 | 0,12 |

| 130 |0,27(0,25)|0,25(0,24)|0,24(0,23)|0,22(0,21)|0,21(0,20)|0,19(0,18)|0,18(0,17)| 0,17 | 0,16 | 0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,12 |

| 140 |0,24(0,23)|0,23(0,22)|0,22(0,21)|0,20(0,19)|0,19(0,18)|0,18(0,17)|0,17(0,16)| 0,16 | 0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,13 | 0,11 |

| 150 |0,22 |0,21 |0,20 |0,18 |0,17 |0,17 |0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,13 | 0,12 | 0,11 | 0,10 |

| 160 |0,20 |0,19 |0,18 |0,17 |0,16 |0,15 |0,14 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,12 | 0,11 | 0,10 |

| 170 |0,18 |0,17 |0,16 |0,15 |0,14 |0,14 |0,13 | 0,12 | 0,12 | 0,11 | 0,11 | 0,10 | 0,09 |

| 180 |0,16 |0,16 |0,15 |0,14 |0,13 |0,13 |0,12 | 0,12 | 0,11 | 0,11 | 0,10 | 0,10 | 0,09 |

| 190 |0,15 |0,14 |0,13 |0,13 |0,12 |0,12 |0,11 | 0,10 | 0,10 | 0,10 | 0,09 | 0,09 | 0,08 |

| 200 |0,13 |0,13 |0,12 |0,12 |0,11 |0,10 |0,10 | 0,09 | 0,09 | 0,09 | 0,08 | 0,08 | 0,08 |

|—————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————|

| Примечание. См. примечание к табл. 1*. |

—————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Таблица 3

——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

|Гиб- | Коэффициенты фи, фи_с, фи_b для расчета по устойчивости стержней и балок |

|кость| из стали марок 10ХСНД по ГОСТ 6713-91 и 390-14Г2АФД, 390-15Г2АФДпс |

|ламб-| по ГОСТ 19281-89* при приведенном относительном эксцентриситете е_ef |

|да, |————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————|

|ламб-| 0 | 0,10 | 0,25 | 0,50 | 0,75 | 1,00 | 1,50 | 2,00 | 2,50 | 3,00 | 3,50 | 4,0 | 5,00 |

|да_х,| | | | | | | | | | | | | |

|ламб-| | | | | | | | | | | | | |

|да_у,| | | | | | | | | | | | | |

|ламб-| | | | | | | | | | | | | |

|да_ef| | | | | | | | | | | | | |

|—————|———————|——————|——————|——————|——————|——————|——————|——————|——————|——————|——————|——————|———————|

| 0 | 0,93 | 0,86 | 0,78 | 0,70 | 0,63 | 0,55 | 0,45 | 0,35 | 0,29 | 0,25 | 0,23 | 0,21 | 0,18 |

| 10 | 0,92 | 0,84 | 0,77 | 0,68 | 0,60 | 0,52 | 0,43 | 0,34 | 0,28 | 0,24 | 0,22 | 0,20 | 0,17 |

| 20 | 0,90 | 0,83 | 0,76 | 0,66 | 0,58 | 0,51 | 0,41 | 0,33 | 0,28 | 0,24 | 0,22 | 0,20 | 0,17 |

| 30 | 0,88 | 0,81 | 0,73 | 0,63 | 0,55 | 0,48 | 0,39 | 0,32 | 0,27 | 0,24 | 0,21 | 0,19 | 0,16 |

| 40 | 0,84 | 0,76 | 0,68 | 0,58 | 0,51 | 0,45 | 0,37 | 0,31 | 0,26 | 0,23 | 0,21 | 0,19 | 0,16 |

| | (0,83)|(0,75)|(0,67)|(0,57)|(0,50)|(0,44)|(0,36)|(0,30)|(0,25)|(0,22)|(0,20)|(0,18)|(0,15) |

| 50 | 0,79 | 0,71 | 0,63 | 0,53 | 0,47 | 0,43 | 0,36 | 0,31 | 0,26 | 0,23 | 0,21 | 0,19 | 0,16 |

| | (0,77)|(0,69)|(0,61)|(0,51)|(0,45)|(0,41)|(0,34)|(0,29)|(0,24)|(0,21)|(0,20)|(0,18)|(0,15) |

| 60 | 0,73 | 0,65 | 0,58 | 0,48 | 0,43 | 0,40 | 0,34 | 0,30 | 0,26 | 0,23 | 0,21 | 0,19 | 0,16 |

| | (0,70)|(0,62)|(0,55)|(0,45)|(0,40)|(0,37)|(0,31)|(0,27)|(0,24)|(0,21)|(0,19)|(0,17)|(0,14) |

| 70 | 0,63 | 0,55 | 0,49 | 0,41 | 0,39 | 0,36 | 0,31 | 0,29 | 0,25 | 0,23 | 0,21 | 0,19 | 0,16 |

| | (0,59)|(0,51)|(0,45)|(0,37)|(0,33)|(0,30)|(0,25)|(0,23)|(0,19)|(0,17)|(0,16)|(0,14)|(0,11) |

| 80 | 0,53 | 0,46 | 0,42 | 0,35 | 0,33 | 0,31 | 0,26 | 0,25 | 0,22 | 0,20 | 0,18 | 0,17 | 0,14 |

| | (0,49)|(0,42)|(0,38)|(0,31)|(0,29)|(0,27)|(0,22)|(0,21)|(0,18)|(0,16)|(0,14)|(0,13)|(0,10) |

| 90 | 0,43 | 0,39 | 0,37 | 0,31 | 0,29 | 0,28 | 0,24 | 0,23 | 0,21 | 0,19 | 0,18 | 0,17 | 0,14 |

| | (0,38)|(0,34)|(0,32)|(0,26)|(0,24)|(0,23)|(0,19)|(0,18)|(0,16)|(0,14)|(0,13)|(0,11)|(0,09) |

| 100 | 0,35 | 0,33 | 0,31 | 0,26 | 0,25 | 0,24 | 0,21 | 0,20 | 0,19 | 0,19 | 0,18 | 0,17 | 0,14 |

| | (0,32)|(0,30)|(0,28)|(0,23)|(0,22)|(0,21)|(0,18)|(0,17)|(0,15)|(0,14)|(0,13)|(0,11)|(0,08) |

| 110 | 0,30 | 0,28 | 0,27 | 0,23 | 0,22 | 0,20 | 0,18 | 0,18 | 0,17 | 0,15 | 0,15 | 0,15 | 0,13 |

| | (0,27)|(0,25)|(0,24)|(0,20)|(0,19)|(0,17)|(0,15)|(0,15)|(0,14)|(0,12)|(0,11)|(0,10)|(0,08) |

| 120 | 0,26 | 0,25 | 0,24 | 0,21 | 0,20 | 0,19 | 0,16 | 0,16 | 0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,10 |

| | (0,24)|(0,23)|(0,22)|(0,19)|(0,18)|(0,17)|(0,14)|(0,14)|(0,13)|(0,12)|(0,11)|(0,10)|(0,08) |

| 130 | 0,23 | 0,22 | 0,21 | 0,19 | 0,18 | 0,17 | 0,15 | 0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,11 | 0,10 |

| | (0,21)|(0,20)|(0,19)|(0,17)|(0,16)|(0,15)|(0,13)|(0,13)|(0,12)|(0,11)|(0,10)|(0,09)|(0,08) |

| 140 | 0,21 | 0,20 | 0,19 | 0,17 | 0,16 | 0,16 | 0,14 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,11 | 0,11 | 0,09 |

| | (0,20)|(0,19)|(0,18)|(0,16)|(0,15)|(0,15)|(0,13)|(0,13)|(0,12)|(0,11)|(0,10)|(0,09)|(0,08) |

| 150 | 0,19 | 0,18 | 0,17 | 0,15 | 0,14 | 0,14 | 0,12 | 0,11 | 0,10 | 0,10 | 0,09 | 0,08 | 0,07 |

| 160 | 0,17 | 0,16 | 0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,11 | 0,11 | 0,10 | 0,09 | 0,09 | 0,08 | 0,07 |

| 170 | 0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,11 | 0,11 | 0,10 | 0,09 | 0,09 | 0,08 | 0,08 | 0,07 | 0,06 |

| 180 | 0,13 | 0,13 | 0,12 | 0,11 | 0,10 | 0,10 | 0,09 | 0,09 | 0,08 | 0,08 | 0,07 | 0,07 | 0,06 |

| 190 | 0,12 | 0,11 | 0,10 | 0,10 | 0,09 | 0,09 | 0,08 | 0,07 | 0,07 | 0,07 | 0,06 | 0,06 | 0,05 |

| 200 | 0,11 | 0,11 | 0,10 | 0,10 | 0,09 | 0,08 | 0,07 | 0,06 | 0,06 | 0,06 | 0,05 | 0,05 | 0,05 |

|——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————|

| Примечание. См. примечание к табл. 1*. |

——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————

Коэффициенты влияния формы сечения эта при определении приведенного

относительного эксцентриситета по формуле е_ef = эта e_rel следует

принимать по прил. 6* СНиП II-23-81*, вычисляя при этом условную гибкость

______

ламбда по формуле

______

ламбда = ламбда альфа,

R

где альфа - коэффициент, принимаемый по табл. 4*, при этом m = е_rel.

R

Таблица 4*

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Марка стали | Толщина проката, мм |Значение коэффициента альфа_R|

|——————————————————|——————————————————————|—————————————————————————————|

| 16Д | До 20 | 0,0324 |

| | 21-40 | 0,0316 |

| | 41-60 | 0,0309 |

| 15ХСНД | 8-32 | 0,0378 |

| | 33-50 | 0,0372 |

| 10ХСНД | 8-40 | 0,0412 |

| 390-14Г2АФД | 4-50 | 0,0415 |

| 390-15Г2АФДпс | 4-32 | 0,0415 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

Приложение 16*

1. Прямоугольные отсеки полок и стенок (далее - пластинки), заключенные между подкрепляющими их по контуру ортогональными деталями (ребра жесткости, полка для стенки и стенка для полки), следует рассчитывать по устойчивости. При этом расчетными размерами и параметрами проверяемой пластинки являются:

а - длина пластинки, равная расстоянию между осями поперечных ребер жесткости;

h_ef - расчетная ширина пластинки, равная:

при отсутствии продольных ребер жесткости у прокатного или сварного элемента - расстоянию между осями поясов h_w или осями стенок коробчатого сечения b_f;

то же, у составного элемента с болтовыми соединениями - расстоянию между ближайшими рисками поясных уголков;

при наличии продольных ребер жесткости у сварного или прокатного элемента - расстоянию от оси пояса (стенки) до оси крайнего продольного ребра жесткости h_1 и h_n или расстоянию между осями соседних продольных ребер жесткости h_i (i = 2; 3; 4; 5...);

то же, у составного элемента с болтовыми соединениями - расстоянию от оси крайнего ребра жесткости до ближайшей риски поясного уголка h_1 и h_n или расстоянию между осями соседних продольных ребер жесткости h_i (i = 2; 3; 4; 5...);

t - толщина проверяемой пластинки;

t_1, b_1 - толщина и расчетная ширина листа, ортогонального к проверяемой пластинке; в расчетную ширину этого листа в двутавровом сечении следует включать (в каждую сторону от проверяемой пластинки) участок листа шириной кси_1 t_1, но не более ширины свеса, а в коробчатом сечении - участок шириной 1/2 кси_2 t_1, но не более половины расстояния между стенками коробки (здесь коэффициенты кси_1 и кси_2 следует определять по п. 4.55*);

_____

сигма

x _____

кси = 1 - ——————; здесь сигма_x и сигма_х определяются по п. 2;

сигма

x

a

мю = ———;

h

ef

b t

1 1 3

гамма = бета———(——); здесь бета - коэффициент, принимаемый по

h t

ef

табл. 1.

Таблица 1

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| Характер закрепления сжатого пояса | Значение коэффициента |

| конструкцией проезжей части | бета |

|———————————————————————————————————————————————|———————————————————————|

|К поясу с помощью лапчатых болтов прикреплены| 0,3 |

|мостовые брусья | |

|К поясу с помощью высокопрочных шпилек и| 0,5 |

|деревянных подкладок прикреплены сборные| |

|железобетонные плиты проезжей части | |

|Пояс свободен | 0,8 |

|К поясу приварен внахлестку или встык лист| 2,0 |

|ортотропной плиты | |

|К поясу с помощью закладных деталей и| 1,5 |

|высокопрочных болтов присоединена сборная| |

|проезжая часть сталежелезобетонного пролетного| |

|строения | |

|К поясу непрерывно по всей длине пролета| 20 |

|присоединена проезжая часть| |

|сталежелезобетонного пролетного строения с| |

|помощью высокопрочных болтов и подливки| |

|цементно-песчаным раствором | |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

В случае если проверяемая пластинка примыкает к пакету из двух и более листов, за t_1 и b_1 принимаются толщина и расчетная ширина первого листа пакета, непосредственно примыкающего к указанной пластинке.

2. Расчет по устойчивости пластинок следует выполнять с учетом всех компонентов напряженного состояния - сигма_x, сигма_y, тау_xy.

Напряжения сигма_x, сигма_y, тау_xy следует вычислять в предположении упругой работы материала по сечению брутто без учета коэффициентов продольного изгиба.

_____

Максимальное сигма_x и минимальное сигма_x продольные нормальные

напряжения (положительные при сжатии) по продольным границам пластинки

следует определять по формулам:

См. графический объект "Формулы (1)-(4)"

В формулах (3) и (4):

Q - среднее значение поперечной силы в пределах отсека,

m определяемое так же, как М_m;

туа, тау - значения касательных напряжений на продольных границах

1 2 пластинки, определяемые по формуле (3) при замене S_max

соответствующими значениями S.

Поперечное нормальное напряжение сигма_y (положительное при сжатии), действующее на внешнюю кромку крайней пластинки, следует определять:

от подвижной нагрузки - по формуле

Р

сигма = -, (5)

y t

где Р - распределенное давление на внешнюю кромку крайней пластинки,

определяемое по обязательному приложению 5*;

от сосредоточенного давления силы F- по формуле

F

сигма = ———-, (6)

y tl

ef

где l - условная длина распределения нагрузки.

ef

Условную длину распределения нагрузки l_ef следует определять:

при передаче нагрузки непосредственно через пояс балки или через рельс и пояс - по формуле

I

l = с корень 3 степени(-), (7)

ef t

где с - коэффициент, принимаемый для сварных и прокатных элементов равным

3,25, для элементов с соединениями на высокопрочных болтах -

3,75, на обычных болтах - 4,5;

I - момент инерции пояса балки или сумма моментов инерции пояса и

рельса;

при передаче нагрузки от катка через рельс, деревянный лежень и пояс балки l_ef следует принимать равной 2h (где h - расстояние от поверхности рельса до кромки пластинки), но не более расстояния между соседними катками.

Поперечные нормальные напряжения сигма_y на границе второй и последующих пластинок следует определять, как правило, по теории упругости.

Допускается их определять:

при нагрузке, распределенной по всей длине пластинки, - по формуле

См. графический объект "Формулы (8), (9)"

3. Критические напряжения сигма_x, cr, сигма_y, cr, тау_xy, cr, сигма_x, cr, ef, сигма_y, cr, ef, тау_xy, cr, ef следует определять в предположении действия только одного из рассматриваемых напряжений сигма_x, сигма_y или тау_xy. Приведенные критические напряжения сигма_x, cr, ef, сигма_y, cr, ef, тау_xy, cr, ef в общем случае вычисляют в предположении неограниченной упругости материала на основе теории устойчивости первого рода (бифуркация форм равновесия) для пластинчатых систем.

Значения приводимых в табл. 2, 4-13 параметров для определения критических напряжений в пластинках допускается находить по линейной интерполяции.

4. Расчет по устойчивости стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющей только поперечные ребра жесткости, следует выполнять по формуле

См. графический объект "Формула (10)"

Критические напряжения сигма_x, cr, сигма_y, cr, тау_xy, cr следует определять по формулам табл. 3* в зависимости от приведенных критических напряжений сигма_x, cr, ef, сигма_y, cr, ef, тау_xy, cr, ef, вычисляемых по пп. 4.1-4.3 настоящего приложения. При этом тау_xy, cr определяется по формулам сигма_x, cr с подстановкой в них соотношений:

тау тау

xy, cr xy, cr, ef

сигма = ——————————; сигма = ——————————————.

x, cr, 0,6 x, cr, ef, 0,6

Таблица 2

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| кси | 0 | 0,5 | 1,0 | 1,5 | 2,0 | 3,0 | 4,0 |

|—————————|————————|————————|————————|————————|————————|———————|————————|

|омега | 1,00 | 1,05 | 1,10 | 1,15 | 1,20 | 1,30 | 1,40 |

| 1 | | | | | | | |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

См. графический объект "Таблица 3"

См. графический объект "Пункт 4.1"

См. графический объект "Таблицы 5 и 6"

Таблица 7

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| гамма | Значение коэффициента хи при мю |

| |————————————————————————————————————————————————————————————|

| | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1,0 | 1,5 | 2,0 |

| | | | | | | и более |

|——————————|—————————|—————————|————————|——————————|—————————|——————————|

| 0,25 | 1,19 | 1,19 | 1,20 | 1,20 | 1,19 | 1,18 |

| 0,5 | 1,24 | 1,29 | 1,30 | 1,32 | 1,32 | 1,32 |

| 1,0 | 1,28 | 1,36 | 1,41 | 1,47 | 1,52 | 1,56 |

| 4,0 | 1,32 | 1,45 | 1,57 | 1,73 | 1,97 | 2,21 |

|10 и более| 1,34 | 1,49 | 1,65 | 1,88 | 2,51 | 2,95 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

Таблица 8

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| мю | z | мю | z |

|—————————————————————|——————————————————|—————————————|————————————————|

| 0,4 | 4,88 | 1,2 | 6,87 |

| 0,5 | 5,12 | 1,4 | 7,69 |

| 0,6 | 5,37 | 1,6 | 8,69 |

| 0,7 | 5,59 | 1,8 | 9,86 |

| 0,8 | 5,80 | 2,0 | 11,21 |

| 1,0 | 6,26 | 2,5 и более| 15,28 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

Таблица 9

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| гамма | Значение коэффициента хи при мю |

| |————————————————————————————————————————————————————————|

| | 0,5 | 0,67 | 1,0 | 2,0 | 2,5 и более|

|——————————————|——————————|——————————|——————————|——————————|————————————|

| 0,25 | 1,014 | 1,063 | 1,166 | 1,170 | 1,192 |

| 0,5 | 1,016 | 1,075 | 1,214 | 1,260 | 1,300 |

| 1,0 | 1,017 | 1,081 | 1,252 | 1,358 | 1,416 |

| 2,0 | 1,018 | 1,085 | 1,275 | 1,481 | 1,516 |

| 5,0 | 1,018 | 1,088 | 1,292 | 1,496 | 1,602 |

| 10,0 | 1,018 | 1,088 | 1,298 | 1,524 | 1,636 |

|Св. 10 | 1,018 | 1,089 | 1,303 | 1,552 | 1,680 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

См. графический объект "Пункты 4.2-5"

5.1. Приведенное критическое продольное нормальное напряжение сигма_x, cr, ef следует определять по формуле (11), при этом коэффициент упругого защемления хи следует принимать:

первой пластинки: элементов с болтовыми соединениями - хи = 1,3; таких же и сварных элементов при объединении с железобетонной плитой - хи = 1,35; прочих сварных элементов - по табл. 10;

второй пластинки - хи = 1.

Таблица 10

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| гамма | 0,5 | 1,0 | 2,0 | 5,0 | 10 и более|

|————————|———————————|————————————|————————————|————————————|———————————|

| хи | 1,16 | 1,22 | 1,27 | 1,31 | 1,35 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

5.2. Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение сигма_y, cr, ef в первой пластинке следует определять по формуле

См. графический объект "Формула (15)"

Таблица 11

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| мю | 0,5 | 0,8 | 1,0 | 1,5 |2,0 и более|

|————————|———————————|————————————|————————————|————————————|———————————|

| хи | 1,07 | 1,18 | 1,31 | 1,52 | 1,62 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

Таблица 12

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

|гамма| Значение коэффициента хи при мю |

| |—————————————————————————————————————————————————————————————————|

| | 0,5 | 0,6 | 0,9 | 1,0 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 |

|—————|———————|———————|———————|————————|————————|————————|———————|——————|

| 2 | 1,06 | 1,07 | 1,13 | 1,17 | 1,31 | 1,32 | 1,29 | 1,25 |

| 4 | 1,06 | 1,07 | 1,14 | 1,19 | 1,38 | 1,44 | 1,43 | 1,39 |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————

Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение сигма_y, cr, ef при воздействии сосредоточенной нагрузки, когда действующие напряжения определяются по формуле (6), следует вычислять по формуле (15) с умножением на коэффициент 1,55; если при этом а > 2h_1 + 2l_ef, то

2h + 2l

1 ef

надлежит принимать мю = —————————-.

h

Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение сигма_y, cr, ef во второй пластинке следует определять по формуле (12), при этом следует принимать: хи = 1; z - по табл. 8; дзета - по табл. 6 при ро = 0,35.

5.3. Приведенное критическое касательное напряжение тау_xy, cr, ef

следует определять по формуле (13), при этом для первой пластинки вместо

1 + хи

коэффициента защемления хи должен быть принят коэффициент хи = ——————,

1 2

для второй пластинки - хи = 1.

6. Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющих поперечные ребра и несколько продольных ребер жесткости, следует выполнять:

первой пластинки - между сжатым поясом и ближайшим ребром - по формуле (14) и формулам (11), (15) и (13) для сигма_x, cr, ef, сигма_y, cr, ef, тау_xy, cr, ef соответственно;

для последующих сжатых пластинок - по формулам для первой пластинки, принимая коэффициент защемления хи = 1;

для сжато-растянутой пластинки - по формуле (10), принимая омега_1 = 1, и формулам (11), (15) и (13) для сигма_x, cr, ef, сигма_y, cr, ef, тау_xy, cr, ef как для второй пластинки по п. 5

Расчет по устойчивости пластинки растянутой зоны стенки следует выполнять по формуле

сигма 0,9тау

y xy 2

кв. корень (————————— + (————————) <= 1, (16)

сигма тау

y, cr xy, cr

где

сигма тау - критические поперечное нормальное и касательное

y, cr xy, cr напряжения; определяемые по сигма_y, cr, ef и

тау_xy, cr, ef согласно указаниям п. 4 при этом

привиденное критическое поперечное нормальное

напряжение сигма_y, cr, ef следует определять

по формуле

См. графический объект "Таблица 13"

См. графический объект "Формулы (17)-(20)"

При действии на части высоты сечения растягивающих напряжений расчет следует выполнять как для стенки сплошных изгибаемых элементов (см. пп. 4 - 6).

Приложение 17*

Дата добавления: 2015-06-27