Характеристики системы зажигания

Принцип действия контактной (классической) системы зажигания

Контактная (классическая) система зажигания

Классическая система батарейного зажигания с одной катушкой и многоискровым механическим распределителем применялась в отечественном автомобилестроении до конца 20-го века. Главным достоинством этой системы являет­ся ее простота, обеспечиваемая двойной функцией механизма рас­пределителя: прерывание цепи постоянного тока для генерирова­ния высокого напряжения и синхронное распределение высокого напряжения по цилиндрам двигателя.

Принципиальная схема классической системы зажигания состо­ит из следующих элементов (рис. 6.4):

· источника электроэнергии – аккумуляторной батареи (генератора) 7;

· катушки зажигания (индукционной катушки) 5, которая преобразует низкое напряжение в высокое напряжение (между первичной и вторичной обмотками существует трансформаторная связь);

· прерывателя 17, содержащего рычажок 6 с подушечкой 7 из
текстолита, поворачивающийся около оси, контакты прерывателя 8, кулачок 16, имеющий число граней, равное числу цилиндров. Неподвижный контакт прерывателя присоединен к «массе»; подвижный контакт укреплен на конце ры­чажка. Если подушечка не каса­ется кулачка, контакты замкнуты под действием пружины. Когда подушечка находит на грань кулачка, контакты размыкаются. Прерыватель управляет размы­канием и замыканием контактов и моментом подачи искры;

· конденсатора первичной цепи 18, подключенного парал­лельно контактам 8, который является составным элементом колебательного контура в первичной цепи после размыкания контактов;

· распределителя 14, включающего в себя бегунок 12, крышку
10, на которой расположены неподвижные боковые электроды 11
(число которых равно числу цилиндров двигателя) и неподвижный
центральный электрод, который подключается через высоковольт­ный провод к катушке зажигания. Боковые электроды через высоко­вольтные провода соединяются с соответствующими свечами за­жигания. Высокое напряжение к бегунку 12 подается через цен­тральный электрод с помощью скользящего угольного контакта. На бегунке имеется электрод 13, который отделен воздушным зазором от боковых электродов 11. Бегунок 12 распределителя и кулачок 16 прерывателя находятся на одном валу, который приводится во вращение зубчатой передачей от распределительного вала двига­теля с частотой, вдвое меньшей частоты вращения коленчатого вала. Прерыватель и распределитель расположены в одном аппарате, называемом распределителем зажигания;

· свечей зажигания 15, число которых равно числу цилиндров
двигателя;

· выключателя зажигания 2;

· добавочного резистора 3 (R_доб), который уменьшает тепловые
потери в катушке зажигания (при пуске двигателя R_доб шунтируется выключателем 4 одновременно с включением стартера.) Добавочный резистор изготовляют из нихромовой или константановой проволоки, которую наматывают на керамический изолятор.

Рис. 6.4. Принципиальная схема классической системы зажигания

Принцип работы классической системы батарейного зажигания состоит в следующем. При вращении кулачка 16 контакты 8 попере­менно замыкаются и размыкаются. После замыкания контактов (в случае замкнутого выключателя 2) через первичную обмотку катушки зажигания 5 протекает ток (рис. 6.4), нарастая от нуля до определенного зна­чения в течение времени нахождения контактов в замкнутом состоянии. При малых частотах вращения валика 9 распределителя 14 ток может нарастать до значения, определенного напряжением аккумуляторной батареи (генератора) и сопротивлением первичной цепи (установившийся ток). Протекание первичного тока вызывает образова­ние магнитного потока и накопление электромагнитной энергии в обмотках катушки зажигания.

После размыкания контактов прерывателя в первичной обмотке катушки индуцируется ЭДС самоиндукции, которая препятствует уменьшению тока. Эта ЭДС самоиндукции наводит во вторичной обмотке катушки зажигания ЭДС (вторичное напряжение). Согласно закону индукции вторичное напряжение тем больше, чем больше скорость изменения магнитного потока, созданного током первичной обмотки, больше первичный ток в момент разрыва и больше число витков во вторичной обмотке по сравнению с первичной обмоткой (катушка является трансформатором напряжения).

В результате переходного процесса во вторичной обмотке возни­кнет высокое напряжение, достигающее 15…20 кВ. ЭДС самоиндукции в первичной об­мотке катушки зажигания достигает 200…400 В. При отсутствии конденсатора 18 ЭДС самоиндукции вызывает образование между контактами прерывателя во время их размыкания сильной искры, нося­щий дуговой характер. При наличии конденсатора 18 искрообразование уменьшается, так как ЭДС самоиндукции создает ток, заря­жающий конденсатор. В следующий период времени конденсатор разряжается через первичную обмотку катушки и аккумуляторную батарею. Таким образом, конденсатор 18 практически устраняет дугообразование в прерывателе, обеспечивая долговечность контактов и индуцирование во вторичной обмотке высокой ЭДС.

Вторичное напряжение подводится к бегунку распределителя, а затем через электроды в крышке и высоковольтные провода посту­пает к свечам соответствующих цилиндров.

Рис. 6.5. Временные диаграммы тока первичной цепи и вторичного напряжения

Таким образом, рабочий процесс любой батарейной системы зажигания, использующей для получения высокого напряжения индукционную катушку можно разбить на три этапа:

1 этап. Замыкание контактов прерывателя. На этом этапе происходит
подключение первичной обмотки катушки зажигания (накопителя) к
источнику электроэнергии. Этап характеризуется нарастанием первичного тока и, как следствие этого, накоплением электромагнитной энергии в магнитном поле катушки.

2 этап. Размыкание контактов прерывателя. Источник электроэнергии отключается от катушки зажигания. Первичный ток быстро уменьшается, в результате чего накопленная электромагнитная энергия преобразуется в энергию высокого напряжения (ЭДС) во вторичной обмотке.

3 этап. Пробой искрового промежутка свечи. В рабочих условиях при
определенном значении напряжения происходит пробой искрового
промежутка свечи с последующим разрядным процессом.

На первом этапе вторичная цепь практически не влияет на процесс нарастания первичного тока. Токи и напряжения во вторичной цепи при относительно малой скорости нарастания первичного тока незначительны. Вторичную цепь можно считать разомкнутой. Первич­ный конденсатор С1 замкнут накоротко контактами К. Схема замеще­ния для этого рабочего этапа приведена на рис.6.6.

Процесс нарастания первичного тока согласно второму закону Кирхгофа описывается дифференциальным уравнением

, (6.1)

где – напряжение первичного источника питания (аккумулятора или генератора); – индуктивность первичной обмотки; – ток в первичной цепи; – сопротивление первичной цепи.

Рис. 6.6. Схема замещения клас­сической системы зажигания после замыкания контактов прерыватели (К – контакты прерывателя, М – взаимоиндукция)

Решением этого уравнения является выражение

или , (6.2)

где – постоянная времени первичного контура ().

На втором этапе контакты размыкаются. Ток разрыва зависит от времени нахождения контактов в замкнутом состояния :

. (6.3)

где – зависит от частоты вращения коленчатого вала двигателя , числа цилиндров , профиля кулачка (т.е. соотношения между углом замкнутого и разомкнутого состояния контактов); – постоянная времени первичного контура.

Частота размыкания контактов для четырехтактного двигателя определяется формулой

. (6.4)Время полного периода работы прерывателя

, (6.5)

где – время разомкнутого состояния контактов.

Запасенная электромагнитная энергия в первичной обмотке катушки зажигания

. (6.6)

Схема замеще­ния для этого рабочего этапа приведена на рис. 6.7.

Рис. 6.7. Упрощенная схема за­мещения классической системы зажигания после размыкания кон­тактов прерывателя

Согласно этой схеме имеем два магнитосвязанных кон­тура, каждый из которых содержит емкость (С₁ – конденсатор пер­вичной цепи; С₂ – распределенная емкость вторичной цепи), индук­тивность (L₁, L₂ – индуктивности соответственно первичной и вто­ричной обмоток катушки зажигания), эквивалентное активное со­противление (R₁, R₂ – суммарные активные сопротивления соот­ветственно первичной и вторичной цепей). Во вторичный контур включены шунтирующее сопротивление R_ш и сопротивление потерь R _п, учитывающее соответственно утечки тока на свече и магнитные потери.

В момент размыкания контактов прерывателя электромагнитная энергия, запасенная в катушке, преобразуется в энергию электри­ческого поля конденсаторов С₁ и С₂ и частично превращается и теплоту. Значение максимального вторичного напряжения можно получить из уравнения электрического баланса в контурах первич­ной и вторичной цепей, пренебрегая потерями в них:

, (6.7)

где , – максимальные значения соответственно первичного и вторичного напряжений.

Так как ,

то . (6.8)

Однако это выражение не учитывает потери энергии в сопротивлении нагара, шунтирующего искровой промежуток свечи, маг­нитные потери в стали, электрические потери в искровом промежутке распределителя и в дуге на контактах прерывате­ля. Указанные потери приводят к снижению вто­ричного напряжения. На практике для учета потерь в контурах вводят в виде множителя коэффициент затухания , выражающий уменьше­ние максимума напряже­ния из-за потерь энергии:

, (6.9)

где – коэффициент затухания составляет для контактных систем зажигания 0,75…0,85.

Для зажигания рабочей смеси электрическим способом необхо­димо образование электрического разряда между электродами свечи, которые находятся в камере сгорания. Протекание электрического разряда в газо­вом промежутке может быть представлено вольтамперной характеристикой (рис. 6.8).

Участок Оаb соответствует не­самостоятельному разряду. Напряжение возрастает, ток остает­ся практически неизменным и по силе ничтожно мал. При даль­нейшем увеличении напряжения скорость движения ионов по направлению к электродам увеличивается. При начальном напряжении U_н, начинается ударная иони­зация, т.е. такой разряд, который, однажды возникнув, не требует для своего поддержания воздействия постороннего ионизатора. Если поле равномерное, то процесс ионизации сразу перерастает в пробой газового промежутка. Если поле неравномерное, то вначале возникает местный пробой газа около электродов в местах с наи­большей напряженностью электрического поля, достигшей критиче­ского значения. Этот тип разряда называется короной и соответству­ет устойчивой части вольтамперной характеристики bс. При дальнейшем повышении напряжения корона захватывает новые области межэлектродного пространства, пока не произойдет пробой (точка с), когда между электродами проскакивает искра. Это происходит при достижении напряжением значения пробивного напряжения U _пр.

  Рис. 6.8. Вольтамперная харак­теристика разряда в воздушном промежутке

Проскочившая искра создает между электродами сильно нагре­тый и ионизированный канал. Температура в канале разряда ра­диусом 0,2…0,6 мм превышает 10 000 К.

Сопротивление канала зависит от силы протекающего по нему тока. Дальнейшее протекание процесса зависит от параметров га­зового промежутка цепи источника энергии. Возможен или тлеющий разряд (участок de), когда токи малы, или дуговой разряд (участок тп), когда токи велики вследствие большой мощности источника тока и малого сопротивления цепи. Оба эти разряда являются са­мостоятельными и соответствуют устойчивым участкам вольтамперной характеристики. Тлеющий разряд характеризуется тока­ми величиной 10^-5…10^-1 А и практически неизменным напряжением разряда. Дуговой разряд характеризуется большими токами при относитель­но низких напряжениях на электродах.

Пробивное на­пряжение ниже мак­симального вторичного напряжения , разви­ваемого системой зажига­ния, и поэтому, как только возрастающее напряже­ние достигает значения , в свече происходит искровой разряд, и коле­бательный процесс обры­вается (рис. 6.5 и 6.9).

Электрический разряд имеет две составляющие; емкостную и индуктивную. Емкостная составляющая искрового разряда пред­ставляет собой разряд энергии, накопленной во вторичной цепи, обусловленной ее емко­стью С₂. Емкостный разряд характеризуется резким падением на­пряжения и резкими всплесками токов, по своей силе достигающих десятков ампер (рис. 6.9). Несмотря на незначительную энергию емкостной искры (), мощность, развиваемая искрой, благо­даря кратковременности (высокой скорости) процесса может достигать десятков и даже сотен киловатт. Емкостная искра имеет яркий голубоватый цвет и сопровождается специфическим треском.

Высокочастотные колебания (10⁶…10⁷ Гц) и большой ток емко­стного разряда вызывают сильные радиопомехи и эрозию элек­тродов свечи. Для уменьшения эрозии электродов свечи (а в не­экранированных системах и для уменьшения радиопомех) во вторич­ную цепь (в крышку распределителя, бегунок, наконечники свечей, в провода) включается помехоподавляющие резисторы.

Поскольку ис­кровой разряд происходит раньше, чем вторичное напряжение дости­гает своего максимального значения , а именно при напряжении , на емкостный разряд расходуется лишь небольшая часть магнитной энергии, накопленной в сердечнике катушки зажигания.

Оставшаяся часть энергии выделяется в виде индуктивного раз­ряда. При условиях, свойственных работе распределителей и раз­рядников, и при обычных параметрах катушек зажигания индуктив­ный разряд всегда происходит на устойчивой части вольтамперной характеристики, соответствующей тлеющему разряду. Ток индуктивного разряда составляет 20…40 мА. Напряжение между электродами свечи сильно понижается до величины 220…330 В.

Рис. 6.9. Изменение напряжения и тока искрового разряда: а и б – соответственно емкостная и ин­дуктивная фазы разряда; – время индуктивной составляющей разряда; – амплитудное значение тока индуктивной фазы разряда; – напряжение индук­тивной фазы разряда

Продолжительность индуктивной составляющей разряда на 2…3 порядка выше емкостной и достигает в зависимости от типа катуш­ки зажигания, зазора между электродами свечи и режима работы двигателя (пробивного напряжения) 1…1,5 мс. Искра имеет блед­ный фиолетово-желтый цвет. Эта часть разряда получила название хвоста искры.

За время индуктивного разряда в искровом промежутке свечи вы­деляется энергия, которая может быть определена аналитически:

. (6.10)

На практике широко используется приближенная формула для подсчета энергии искрового разряда:

. (6.11)

Расчеты и эксперименты показывают, что при низких частотах вра­щения двигателя энергия индуктивного разряда W_ир = 15…20 мДж для обычных классических автомобильных систем зажигания.

Максимальное вторичное напряжение, развиваемое системой зажигания U_2m.

Аналитические выражения для вторичного напряжения (6.8) и (6.9) показывают, что значение U_2m зависит от силы тока разрыва I_р и, следовательно, определяется режимом работы и типом двигателя (n и z), работой прерывателя (t_з или τ_з), параметрами первичной цепи (L₁, R₁, С₁, UGB, а также зависит от параметров вторичного контура и внешней нагрузки (С₂, , сопротивления слоя нагара R_ш на изоляторе свечи, шунтирующего воздушный зазор свечи).

Зависимость U_2m от частоты вращения вала и числа цилинд­ров двигателя.

Время замкнутого состояния контактов определяется выражением

, (6.12)

где – угол замкнутого состояния контактов; – частота вращения валика распределителя.

Из выражения (6.12) видно, что с возрастанием частоты враще­ния валика время уменьшается и ток разрыва (6.3) становится мень­ше. Уменьшение тока разрыва влечет за собой снижение напряже­ния U_2m. Увеличение числа цилиндров двигателя при всех прочих равных условиях и параметрах системы зажигания также уменьша­ет время замкнутого состояния контактов и снижает вторичное U_2m.

На рис. 6.7 приведены характеристики максимального вторич­ного напряжения в зависимости от частоты вращения ко­ленчатого вала двигателя и числа цилиндров двигателя. Характе­ристики носят монотонный убывающий характер, причем закон убывания жестко детерминирован параметрами первичной цепи () и углом замкнутого состояния контактов .

Уменьшение напряжения U_2m на низких частотах вращения свя­зано с дугообразованием на контактах прерывателя.

Увеличения тока разрыва можно добиться за счет увеличения угла замкнутого состояния контактов, что достигается соответст­вующим профилированием кулачка. Однако по механическим сооб­ражениям увеличить время замкнутого состояния контактов преры­вателя больше чем до 60…65% времени полного периода ( = 0,60…0,65) практически невозможно. На некоторых зарубеж­ных двигателях применяют две независимые схемы с двумя прерывателями и катушкой, работающими на один распределитель. При этом относительная замкнутость может достигать 0,85.

Рис. 6.7. Типовые рабочие харак­теристики классической системы зажигания для четырех- и шести­цилиндровых двигателей

Первичный ток и скорость его нарастания зависят от постоянной нремени первичного контура (рис. 6.8). Чем меньше этот показатель, тем быстрее нарастает ток до установившегося значе­ния. Скорость нарастания тока из выражения обратно пропорциональна индуктивности L₁:

и при . (6.13)

Однако уменьшение индуктивности целесообразно лишь до определенного значения, ниже которого начинает уменьшаться запас электромагнитной энергии, определяющий вторичное на­пряжение.

При неизменной индуктивности первичной цепи сила тока раз­рыва увеличивается с уменьшением сопротивления R₁ так как уве­личивается установившееся значение тока. При различных значе­ниях сопротивления первичной цепи скорость нарастания тока в начальный момент одинакова, т.е.

. (6.14)

Однако чем меньше сопротивление R₁, тем выше идет кривая тока (рис. 6.9).

, A

Рис. 6.8. Кривые нарастания первичного тока при различных значе­ниях индуктивности первичной цепи ().

Рис. 6.9. Кривые нарастания пер­вичного тока при различных значе­ниях сопротивления первичной цепи

Таким образом, для увеличения максимального вторичного напряжения необходимо уменьшать сопротивление первичной цепи. Однако чрезмерное уменьшение R₁ приводит к увеличению установившего­ся тока, что ухудшает работу контактов при низких частотах враще­ния и приводит к перегреву катушки.

Зависимость U_2m от емкости первичного конденсатора С₁.

Из выражения (6.8) видно, что с уменьшением емкости конденсатора С1 вторичное напряжение должно увеличиваться, и при С1 = 0 оно достигает максимального значения. Такой характер изменения U2m возможен лишь при больших значениях С1. В диапазоне малых ем­костей по мере их уменьшения вторичное напряжение также уменьшается. Это явление объясняется тем, что при малой емко­сти не устраняется дугообразование на контактах, вызывающее значительные потери энергии. Характер зависимости вторичного напряжения от емкости конденсатора первичной цепи (рис. 6.10) показывает, что существует оптимальное значение С₁, определяе­мое условиями гашения дуги на контактах. На практике С₁ выбира­ют в пределах 0,15…0,35 мкФ.

Рис. 6.10. Зависимость вторичного напряжения от емкости конденса­тора в первичной цепи

Зависимость U_2m от вторичной емкости С₂ .

Значение макси­мального вторичного напряжения также зависит от емкости вторич­ных проводов, емкости свечи зажигания, собственной емкости вто­ричной обмотки катушки зажигания и практически не может быть меньше 40…75 пФ. В случае экранирования системы зажигания емкость вторичной цепи увеличивается до 150 пФ. Следовательно, экранирование, применяемое для существенного снижения радио­помех, значительно уменьшает значение вторичного напряжения.

Зависимость U_2m от шунтирующего сопротивления R_ш.

В про­цессе работы двигателя изолятор свечи нередко покрывается нага­ром, который создает проводящий мостик между электродами све­чи. Этот проводящий слой нагара можно представить в виде рези­стора R_ш, шунтирующего воздушный зазор. Из-за наличия R_ш на­растающее после размыкания контактов вторичное напряжение создает во вторичной цепи ток, называемый током утечки, который циркулируя во вторичной цепи до пробоя искрового промежутка, вызывает падение напряжения во вторичной обмотке и уменьше­ние подводимого к свече напряжения.

При малом шунтирующем сопротивлении ток утечки возрастает и вторичное напряжение может понизиться до значения меньшего пробивного напряжения, т. е. искра не возникнет (рис. 6.11).

Зависимость U_2m от коэффициента трансформации.

В случае отсутствия утечек напряжение U_2m при прочих равных параметрах возрастает с увеличением коэффициента трансформации катушки , стремясь к своему пределу:

. (6.15)

При бесконечно большом сопротивлении нагара вся электро­магнитная энергия трансформируется в электростатическую энер­гию вторичной цепи. Однако если ≠ ∞, то каждому значению шунтирующего сопротивления соответствует оптимальный коэф­фициент трансформации, при котором напряжение вторичной цепи максимально (рис. 6.11). Оптимальным для существующих систем зажигания при индуктивности первичной обмотки 6,5…9,5 мГн явля­ется отношение = 55…95.

Рис. 6.11. Зависимость вторичного напряжения от коэффициента трансформации катушки зажигания.

Дата добавления: 2014-12-27